Студопедия КАТЕГОРИИ: АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция |
Проверка расчетного сечения на образование трещин ⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 3
Величина предварительного напряжения арматуры после прохождения первых и вторых потерь. Усилие обжатия сечения балки предварительно напряженной арматурой с учетом всех прошедших потерь и при коэффициенте точности натяжения арматуры gsp= 1,0 Момент обжатия расчетного сечения 1-1 балки усилием относительно оси, проходящей через условную ядровую точку, более удаленную от крайнего волокна и параллельную нулевой линии (нейтральному слою): Момент, отвечающий образованию в стадии эксплуатации трещин, нормальных к продольной оси балки в расчетном сечении Учитываем неупругие деформации бетона путём замены Wна Wpl=g×Wred=1,3× = 93985222,03мм3 ТогдаМcrc= Rbt,ser×Wpl + Мrp= 1,75∙93985222,03+ = =1112981631Нмм=1112,98кНм Изгибающий момент от внешних расчетных нагрузок (при gf = 1,0) в расчетном сечении 1-1 при расчете по второй группе предельных состояний Т.к. МII=1077,15кНм<Мcrc=1112,98 кНм, то при эксплуатации в балке в сечении 1-1 трещиныне образуются. Определение прогиба балки Заменяющий момент Мs,tot= MII= MnI-I= Нм, т.к. равнодействующая усилия обжатия сечения напряженной арматурой совпадает с центром тяжести арматуры. Кривизна балки определяется по формуле: где ; εb1,red при продолжительном действии и влажности 40£W£75 –2,8·10-4 φc – по таблице 4.5 [4]в зависимости от φf;μαs2 и ; ; ; ; ; где ; Откуда φс=0,712. Максимальный прогиб балки в середине пролета: f =S l2 = 0,8∙ ∙0,00000125∙177002 =32,65мм. Относительный прогиб : = = < [ ]= . где S – коэффициент, зависящий от расчетной схемы элемента и вида нагрузки, определяемый по правилам строительной механики; при действии равномерно распределенной нагрузки. S=5/48 – для свободно опертой балки. Условие соблюдается. Запроектированная балка удовлетворяет требованиям 1ой и 2ой групп предельных состояний. Библиографический список 1. СП 52-102-2004 Предварительно напряженные железобетонные конструкции - официальное издание, М.: ФГУП ЦПП, 2005 год 2. СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия – актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85* - Москва, 2011. 3. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры [Текст]:утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84: дата введ. 01.03.2004.-М. ГУП НИИЖБ, 2004.-55 с. 4. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкция из тяжелого бетона (к СП 52-102-2004). [Текст]: - М./ЦНИИ ПРОМЗДАНИЙ и НИИЖБ, 2005. 5. Методические указания.Расчёт двускатной предварительно напряженной железобетонной балки покрытия. Методические указания для выполнения второго курсового проекта по дисциплине «Железобетонные конструкции»/ А.В. Нифонтов, В.В. Малышев; ННГАСУ: Н.Новгород, 2007. – 34 с.
|
||
Последнее изменение этой страницы: 2018-04-12; просмотров: 180. stydopedya.ru не претендует на авторское право материалов, которые вылажены, но предоставляет бесплатный доступ к ним. В случае нарушения авторского права или персональных данных напишите сюда... |