Студопедия КАТЕГОРИИ: АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция |
Физические свойства материала элементов вторичного контура
Приложение 4 Значение активного и индуктивного сопротивления обмоток трансформатора машин контактной сварки
Приложение 5 Пример расчета вторичного контура контактной машины
Для примера на рис. П1 изображен вторичный контур контактной точечной машины МТ-1210.
Номинальный сварочный ток 12500 А. ПВ= 20 %, вылет и раствор электродов 560 х 215 мм, длительный вторичный ток . Из номинального ряда длительных токов (ГОСТ 10594-80) принимаем I2 дл = 5600 А. 1. Определение сечения элементов вторичного контура 1. Электроды 1 из бронзы БрХ, допустимая плотность тока – 30 А/мм2;
Принимаем d1 = 16 мм. 2. Электрододержатель 2 из меди М1, допустимая плотность тока – 15 А/мм2;
Принимаем d1 = 25 мм. 3. Хоботы 3 из меди М3, допустимая плотность тока – 1,7 А/мм2;
Принимаем d3 = 65 мм. 4. Планки 4 из меди М1, допустимая плотность тока – 2,0 А/мм2;
5. Гибкие шины 5, 8 из меди МГМ, допустимая плотность тока – 5,0 А/мм2;
Принимаем q5,8 = 1200 мм2 6. Колодки 6,7 из меди М3, допустимая плотность тока 4,5 А/мм2
Принимаем q6,7 = 1200 мм2 .
2. Определение активного сопротивления вторичного контура 1. Два электрода 1 из бронзы БрХ: d1 =16 мм, l1 =30 мм, r10 = 0,030 Ом мм/м; , ;
2. Два электрододержателя 2 из меди М1 d2=25 мм l2 = 110; r20= 0,0175 Ом мм2 /м;
3.Для хобота 3 из меди М3: d3 = 65 мм; l3 = 345 мм , 220>204,1 > 180; 4. Две планки 4 из меди М1: q4 = 2800 мм2; l4 = 182 мм2; 5. Верхняя гибкая шина 5 из меди МГМ: q5 = 1200 мм2; l5 = 235 мм. Учитывая значительную толщину шины (12 мм) и односторонний подвод тока, принимаем Кп = 1,5. Тогда 6. Верхняя колодка 6 из меди М3: q6 = 1200 мм2; l6 = 244 мм2; 7. Нижняя колодка 7 из меди М3: q7 = 1200 мм2; l7 = 150 мм. Так же, как и для верхней колодки Кп =1,4. В этом случае 8.Нижняя гибкая шина 8 из меди МГМ: = 320 мм. В основном совпадает с верхней шиной. Активное сопротивление Активное сопротивление всех элементов при Т=20 0С ra= r1 +r2 +…r8 = (10,7+10,8+11,5 +4,2+5,1+11,3+7,0+7,0)х10-6 = 67,6х10-6 Ом; Активное сопротивление всех элементов токопровода, приведенное к рабочей температуре Т=80 0С Число переходных контактов П=10, из них два контакта медь-сталь и восемь медь-медь. Контакты неподвижные. Принимаем активное сопротивление одного контакта соответственно 5х10-6 Ом и 2х10-6 Ом, тогда Активное сопротивление всех элементов и переходных контактов вторичного контура составит: 3. Определение индуктивного сопротивления вторичного контура машины
Разбиваем вторичный контур на десять отдельных участков, как показано (прил. 5, рис.1) Результаты расчета сведены в табл. 1 прил.5. Суммарное индуктивное сопротивление контура Хв= 191,2 10-6 Ом. Принимаем, согласно рекомендациям прил. 4, величину приведенного активного сопротивления обмоток трансформатора rt= 20,8 10-6 Ом и величину приведенного индуктивного сопротивления Хt= 17,2 10-6 Ом Примем сопротивление участка электрод – электрод Rээ= 100 10-6Ом |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2018-05-10; просмотров: 346. stydopedya.ru не претендует на авторское право материалов, которые вылажены, но предоставляет бесплатный доступ к ним. В случае нарушения авторского права или персональных данных напишите сюда... |