Студопедия КАТЕГОРИИ: АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция |
Обоснование подачи сока на III корпус МВУ
Такую схему выпарной установки применяют, когда основной потребитель пара МВУ – вакуум-аппараты I продукта обогреваются третьим корпусом. В такой тепловой схеме третий корпус становится максимально нагруженным по отбору экстрапаров и требуется максимально увеличить напряжение поверхности нагрева данного корпуса и обеспечить максимальную испарительную способность третьей ступени. Для определения преимуществ МВУ с подачей сока на III корпус целесообразно определить скорость выпаривания сока на III ступени для двух разных схем: при подаче сока на III корпус и для прямоточной схемы. Выполним такое сравнение с использованием методики М. А. Кичигина – М. Ю. Тобелевича [1], которая является основной для проектирования МВУ. Скорость выпаривания воды W на третьей ступени определяется уравнением: ,
где α1 – коэффициент теплоотдачи от греющего пара к поверхности нагрева, зависит от температуры конденсата и определяется по номограмме (рисунок 2); δ – толщина стенки кипятильной трубы, δ = м; λ – коэффициент теплопроводности стали, λ = 30 – 50 Вт/м·К ; α2 – коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к кипящему раствору, зависит от СВ, температуры кипения и определяется по номограмме (рисунок 3); Кнн – коэффициент накипеобразования, меньше единицы, зависит от оптимального нормативного напряжения поверхности нагрева корпуса, при подаче сока на I корпус оптимальное нормативное напряжение поверхности нагрева III корпуса составляет 15 кг/м2·ч и коэффициент Кнн = 0,65, при подаче жидкого сока на S – площадь поверхности нагрева корпуса, м2; tгп – температура греющего пара, поступающего в III корпус при оптимальном проектном нормативе 119 оС; tкип – температура кипения, при нормативном проектном варианте 112 оС при прямоточном движении сока, при подаче сока в III корпус среднее СВ кипящего сока на входе в аппарат составит 15,5 – 16 %, а на выходе – 22 - 23 %, среднее расчетное значение СВ 19 – 20 %. Для обоснования целесообразности использования схемы с подачей сока на III корпус необходимо рассчитать изменение скорости выпаривания сока при изменении схемы его движения, т. е. . Параметры для решения уравнения определены с помощью номограмм - коэффициент теплоотдачи от греющего пара к стенке не зависит от схемы движения сока, а зависит от температуры конденсата и длины кипятильной трубы, при длине кипятильной трубы 4 м и температуре конденсата 117 оС - α2 рассчитывается по уравнению:
, где u – напряжение поверхности нагрева, A2 – расчетный коэффициент, зависящий СВ выпариваемого раствора и определяется по номограмме Кичигина – Тобелевича, при прямоточной схеме СВ сока при выходе с пятого корпуса составляет 50 - 55 оС, а соответствующее им значение А2 по номограмме равно 350, напряжение поверхности нагрева для III корпуса u = 10 – 15 кг/ м2·ч, при подаче сока на III корпус среднее значение СВ составит - для прямоточной схемы tкип определяется по таблице проектных показателей 5-корпусной МВУ tкип = 112 оС, для прямоточно-противоточной схемы:
tкип = tводы + Δf,
где Δf – физико-химическая депрессия при СВ = 20 оС и средней температуре кипения 100 оС Δf = 0,2, при давлении вторичного пара 1,5 атм в III корпусе температура кипения воды составит 111 оС.
tкип = tводы + Δf = 111,25 + 0,2 = 111,45 оС. Рисунок 2 - Зависимость расчетного коэффициента для водяного пара от температуры конденсата Рисунок 3 - Номограмма для определения величины коэффициента теплоотдачи от стенки к кипящей жидкости
Тогда отношение скорости выпаривания воды при прямоточной схеме к скорости выпаривания воды: .
Проведенный анализ позволяет сделать следующие выводы: 1. Скорость выпаривания сока при его подаче на III корпус в 2,15 раза выше, чем при прямоточной схеме. 2. При подаче сока на III корпус скорость накипеобразования на 30 – 35 % ниже, чем при прямоточной схеме, что гарантирует более длительный стабильный период работы вакуум-аппаратов тепловой схемы без выварки выпарки.
|
||
Последнее изменение этой страницы: 2018-06-01; просмотров: 379. stydopedya.ru не претендует на авторское право материалов, которые вылажены, но предоставляет бесплатный доступ к ним. В случае нарушения авторского права или персональных данных напишите сюда... |