Электрических нагрузок отдельных электроприемников

Знание электрических нагрузок на зажимах отдельных электроприемников необходимо при выборе для них питающих линий и коммутационно-защитной аппаратуры.

В пояснительной записке дипломного проекта результаты расчета электрических нагрузок отдельных электроприемников формируются в виде таблицы с обязательным представлением примеров расчетов для характерных электроприемников (кранов, двигателей, сварочных трансформаторов и др.).

Таблица должна содержать столбцы с исходными данными (p_пасп; cos φ; ПВ; число фаз) и столбцы с результатами расчетов (tg φ; p_ном; q_ном; s_р; i_р; k_п; i_п).

Следует отметить, что на рассматриваемом этапе расчета нагрузки однофазных электроприемников не приводятся к условным трехфазным, так как впоследствии эти нагрузки используются при расчетах однофазных питающих линий и выборе коммутационно-защитной аппаратуры однофазного исполнения.

Пример. Выполнить расчет электрических нагрузок отдельных электроприемников, представленных в табл. 1.2 (п. 1.6).

Выполним расчет для ЭП № 18 (фрезерный станок). Номинальные мощности составят (2.2)–(2.3):

 кВт;

q_ном = 15,5·1,33 = 20,7 квар.

Полная расчетная мощность (2.4):

кВА;

расчетный ток (2.5):

А.

Принимаем для ЭП № 18 кратность пускового тока k_п = 3, так как отсутствуют паспортные данные по пиковым токам и информация о типах электродвигателей станка. Тогда пиковый ток будет равен

i_п = k_п·i_р = 3·39,2 = 117,7 А.

Выполним расчет для однотипных ЭП № 1; 30; 41 (кран-балки). Номинальные мощности составят (2.2)–(2.3):

 кВт;

q_ном = 22,8·1,73 = 39,4 квар;

полная расчетная мощность (2.4):

кВА;                                                                          

расчетный ток (2.5):

А.                                                                                            

Принимаем кратность пускового тока k_п = 2,5, так как на кранах используются электроприводы с асинхронными двигателями с фазным ротором. Определяем пиковый ток:

i_п = 2,5·69,2 = 173 А.

Выполним расчет для однотипных ЭП № 12; 13; 14; 24. Рассматриваемый ЭП является сварочным трансформатором, подключаемым на линейное напряжение 380 В, и относится к однофазным ЭП. В графе «Установленная мощность» табл. 1.2 для сварочных трансформаторов указывается полная паспортная мощность s_пасп. Номинальная активная мощность составит (2.8):

 кВт;                           

номинальная реактивная мощность:

q_ном = 5,25·2,68 = 14,1 квар;

полная расчетная мощность (2.4):

кВА;                                                                               

расчетный ток однофазного трансформатора при подключении на линейное напряжение:

А.                                                                                         

Принимаем рекомендуемую для сварочных трансформаторов кратность пикового тока k_п = 3. Определяем пиковый ток:

i_п = 3·39,5 = 118,5 А.

Расчет для других электроприемников цеха выполняется аналогично, результаты представлены в табл. 2.3.

Таблица 2.3

Результаты расчета электрических нагрузок
отдельных электроприемников кузнечного цеха

Окончание табл. 2.3

2.2.6. Расчет электрических нагрузок электроприемников
до 1 кВ в целом по цеху (корпусу)

Расчет электрических нагрузок в целом для цеха или корпуса на напряжении до 1 кВ при наличии исходных данных по электроприемникам выполняется по методу упорядоченных диаграмм [6, 12] в соответствии с РТМ 36.18.32.4-92 [8]. Расчет выполняется по форме Ф636-92 [8] (табл. 2.4).

Графы 1–8 (табл. 2.4) заполняются на основании полученных на предприятии исходных данных. Значения коэффициентов k_и и cos φ для отдельных электроприемников (графы 6–8) могут приниматься по справочным таблицам приложения 9 (табл. П.9.1), при этом tg φ=tg(arccos(cos φ)). При наличии в справочных материалах интервальных значений k_и для расчета принимается наибольшее значение, например, если по справочным данным k_и = 0,6–0,7, то принимается k_и = 0,7.

В расчетной таблице все электроприемники группируются построчно по характерным категориям с одинаковыми k_и и tg φ независимо от мощности электроприемников.

Таблица 2.4

Расчет электрических нагрузок (форма Ф636-92)

Резервные электроприемники, ремонтные сварочные трансформаторы и другие ремонтные электроприемники, а также электроприемники, работающие в кратковременном режиме (пожарные насосы, задвижки, вентили и т. п.), при подсчете расчетной мощности не учитываются (за исключением случаев, когда мощности пожарных насосов и других противоаварийных электроприемников определяют выбор элементов сети электроснабжения). В графах 2–8 (табл. 2.4) указываются данные только рабочих электроприемников.

У многодвигательных приводов учитываются все одновременно работающие электродвигатели данного привода. Если в числе этих двигателей имеются одновременно включаемые, то они учитываются в расчете как один электроприемник номинальной мощностью, равной сумме номинальных мощностей одновременно работающих двигателей.

В графах 3–5 (табл. 2.4) номинальная мощность электроприемников с повторно-кратковременным режимом работы не приводится к длительному режиму (ПВ_% = 100), так как фактор кратковременности работы этих приемников учитывается коэффициентом использования k_и.

При наличии однофазных электроприемников они учитываются в графах 3–5 (табл. 2.4) как эквивалентные трехфазные электроприемники, номинальная мощность которых вычисляется в соответствии с п. 2.2.3 и соотношениями (2.6)–(2.8) без приведения к ПВ_% = 100.

Для каждой характерной группы определяются расчетные величины K_и·Р_ном (графа 9, табл. 2.4) и K_и·Р_ном·tg φ (графа 10, табл. 2.4).
В итоговой строке определяются суммы этих величин:

S(K_и·Р_ном); S(K_и·Р_ном·tg φ).

Графы 11 и 17 (табл. 2.4) при расчете электрической нагрузки цеха (корпуса) не заполняются.

Эффективное число электроприемников n_э (графа 12, табл. 2.4) – это такое число однородных по режиму работы электроприемников одинаковой мощности, которое дает ту же величину расчетной нагрузки, что и группа различных по мощности и режиму работы электроприемников. Величина n_э определяется по формуле

,                                                                                       (2.9)

где n – число электроприемников в группе.

При наличии в группе электроприемников с одинаковой мощностью формула (2.9) принимает вид

,                                                                                      (2.10)

где p_ном – мощность одного электроприемника характерной группы; Р_ном – суммарная номинальная мощность электроприемников характерной группы (с одинаковыми значениями k_и, tg φ, p_ном); n – число электроприемников с одинаковой мощностью в характерной группе.

Значения n_э, найденные по формулам (2.9) и (2.10), должны совпадать.

В случае расчета электрической нагрузки в целом по цеху или корпусу предприятия, а также при значительном числе электроприемников (магистральные шинопроводы, шины цеховых трансформаторных подстанций, предприятие в целом) n_э определяется по упрощенной формуле

,                                                                                          (2.11)

где Р_ном – суммарная номинальная мощность всех электроприемников цеха (корпуса, магистрального шинопровода, цеховой трансформаторной подстанции, предприятия); p_ном,max – мощность наиболее мощного электроприемника в цехе (корпусе, на магистральном шинопроводе, шинах цеховой трансформаторной подстанции, предприятии).

Если найденное по упрощенному выражению (2.11) значение n_э окажется больше фактического числа электроприемников в группе n, то следует принимать n_э = n.

Вычисленное по выражениям (2.9)–(2.11) значение n_э округляется до ближайшего меньшего целого числа.

Коэффициент использования отдельного электроприемника k_и или группы электроприемников K_и – это отношение средней активной мощности отдельного электроприемника р_см или группы электроприемников Р_см за наиболее загруженную смену к ее номинальному значению:

; .                                                                                         

Коэффициенты использования отдельных электроприемников и характерных (однородных) категорий электроприемников приводятся в приложении 9 (табл. П.9.1). К одной характерной категории относятся электроприемники, имеющие одинаковое технологическое назначение, а также одинаковые верхние границы возможных значений k_и и коэффициентов реактивной мощности tg φ. Например, сверлильные станки относятся к характерной категории «металлорежущие станки», которая представлена в справочных материалах расчетными коэффициентами k_и = 0,14 и tg φ = 2,3.

Для группы, состоящей из электроприемников различных категорий (т. е. с различными значениями k_и), средневзвешенный коэффициент использования определяется по формуле

,                                                                              (2.12)

где n – число характерных категорий электроприемников, входящих в данную группу.

В графе 6 (см. табл. 2.4) кроме значений k_и для отдельных электроприемников в итоговой строке должно содержаться средневзвешенное значение группового K_и по рассматриваемому цеху (участку). Это значение вычисляется с помощью (2.12).

Коэффициент расчетной нагрузки K_р (графа 13, табл. 2.4) зависит от эффективного числа электроприемников, средневзвешенного коэффициента использования, а также от постоянной времени нагрева сети, для которой рассчитываются электрические нагрузки [11].

Для магистральных шинопроводов, цеховых трансформаторов, а также при расчете нагрузки в целом по цеху (корпусу) предприятия (постоянная времени нагрева Т₀ = 2,5 ч) значения K_р принимаются по табл. 2.5.

Расчетная активная мощность подключенных к узлу питания (магистральному шинопроводу, шинам ТП) электроприемников напряжением до 1 кВ (графа 14, табл. 2.4) определяется по выражению

,                                                                            (2.13)

где берется из итоговой строки графы 9 (см. табл. 2.4).

Таблица 2.5

Значения коэффициентов расчетной нагрузки K_р
на шинах НН цеховых трансформаторов
и для магистральных шинопроводов напряжением до 1 кВ

В случаях, когда расчетная мощность P_р окажется меньше номинальной наиболее мощного электроприемника, принимается значение мощности для этого приемника: P_р = р_ном,max.

Следует отметить, что во многих источниках [6, 9, 10] вместо K_р используется понятие коэффициента максимума нагрузки

.                                                                                    

В действующих Указаниях по расчету электрических нагрузок [8] взамен K_м было введено понятие расчетного коэффициента K_р. При большом количестве электроприемников в группе K_р < 1 (табл. 2.5), следовательно, P_р < K_и·Р_ном или P_р < Р_см. Таким образом, расчетная мощность группы электроприемников может быть меньше их средней мощности, поэтому определение «коэффициент максимума» является некорректным и вводится определение «расчетный коэффициент». В дипломном проектировании следует использовать расчетный коэффициент K_р.

Расчетная реактивная мощность электроприемников, подключенных к узлу питания (магистральному шинопроводу, шинам ТП) (графа 15, табл. 2.4), определяется по выражению

,                                                                  (2.14)

где  берется из итоговой строки графы 10 (табл. 2.4).

Полная расчетная мощность (графа 16, табл. 2.4) определяется по выражению

.                                                                                          (2.15)

При определении электрических нагрузок в целом по цеху или корпусу предприятия должна учитываться осветительная нагрузка. Расчетная нагрузка освещения отдельных помещений, зданий, цехов и корпусов приближенно определяется по выражению, кВт

,                                                                       (2.16)

где K_с,о – коэффициент спроса осветительной нагрузки [13], значение коэффициента принимается в соответствии с приложением 9 (табл. П.9.3); P_уд,о – удельная мощность осветительной нагрузки, Вт/м² (принимается в соответствии с приложением 9, табл. П.9.4); F – площадь помещения цеха, участка, м² (определяется по плану цеха или генплану предприятия).

Расчетная реактивная мощность осветительной нагрузки помещения (цеха, корпуса) определяется по формуле [13]

,                                                                                         (2.17)

где tg φ = tg(arccos(cos φ)), для светильников с люминесцентными, компактными люминесцентными (энергосберегающими) лампами cos φ=0,6, светодиодных светильников cos φ = 0,9; для светильников с лампами ДРЛ, ДРИ cos φ = 0,5; для светильников с лампами накаливания cos φ = 1.

После расчета силовой и осветительной нагрузки вычисляется их сумма, которая записывается в итоговой строке табл. 2.4 (см. выше).

Пример. Выполнить расчет электрической нагрузки до 1 кВ в целом по кузнечному цеху, представленному в п. 1.6 (план цеха см. рис. 1.2, ведомость электрических нагрузок см. табл. 1.2).

Результаты расчетов представлены в табл. 2.6.

По справочной таблице П.9.1 приложения 9 принимаются значения коэффициентов k_и для электроприемников цеха и заносятся в графу 6 табл. 2.6. На основе имеющихся значений cos φ электроприемников вычисляются значения tg φ = tg(arccos(cos φ)) и заносятся в графу 8 табл. 2.6.

Электроприемники цеха группируются построчно по характерным категориям с одинаковыми k_и и tg φ независимо от их мощности. В табл. 2.6 имеются 3 группы разнородных электроприемников: прессы и трубогибочные станки; фрезерные и сверлильные станки; вентиляторы. Остальные группы представлены однородными электроприемниками.

Для групп электроприемников проставляются наименьшие и наибольшие мощности (графы 3–4 табл. 2.6), находится сумма мощностей в группе (графа 5 табл. 2.6), заполняются графы 9–10.

Сварочный трансформатор является однофазной нагрузкой, включенной на линейное напряжение 380 В, его эквивалентная мощность без приведения к продолжительному режиму работы определяется как

кВт.

Далее по графам 2, 5, 9, 10 табл. 2.6 вычисляются суммы значений и заносятся в итоговую строку для силовых электроприемников.

Средневзвешенный коэффициент использования для всего цеха находится делением итоговых значений граф 9 и 5, полученное значение также заносится в итоговую строку графы 6.

По формуле (2.11) находится эффективное число электроприемников, результат заносится в итоговую строку графы 12 табл. 2.6 для силовых электроприемников.

По найденным значениям средневзвешенного K_и (итоговая строка табл. 2.6) и эффективного числа электроприемников n_э с помощью табл. 2.5 (см. выше) определяется расчетный коэффициент K_р, значение которого заносится в итоговая строку графы 13 табл. 2.6.

По формулам (2.13)–(2.15) вычисляются значения расчетных мощностей Р_р, Q_р, S_р и заносятся в итоговую строку по силовым ЭП табл. 2.6 (графы 14–16).

Расчетная активная осветительная нагрузка по цеху (графа 14) определяется с помощью (2.16):

кВт.

Коэффициент спроса K_с,о и удельная мощность P_уд,о осветительной нагрузки принимаются согласно приложению (табл. П.3.3–П.3.4). Площадь цеха F рассчитывается по плану цеха (рис. 1.2).

Расчетная реактивная мощность осветительной нагрузки цеха (графа 15) определяется с помощью (2.17):

 квар,

при этом коэффициент мощности принимается для ламп типа ДРЛ.

Таблица 2.6

Расчет электрических нагрузок электроприемников до 1 кВ в целом по кузнечному цеху

Исходные данные								Расчетные величины			nэ	Kр	Расчетная мощность			Расчетный ток Iр, А
Наименование ЭП	Количество ЭП n, шт.	Номинальная мощность, кВт			Kи	Коэффициент реактивной мощности		Kи·Рном	Kи·Рном·tg φ	n·р2ном			Рр, кВт	Qp, квар	Sp, кВА
		одного ЭП рном		общая Рном = S(n·рном)		cos φ	tg φ
		рном,min	рном,max
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17
Кран-балка	3	36	36	108	0,1	0,5	1,73	10,8	18,7	–	–	–	–	–	–	–
Прессы, трубогибочные станки	6	18	20	110	0,17	0,6	1,33	18,7	24,9	–	–	–	–	–	–	–
Фрезерные и сверлильные станки	5	3	10,1	43,4	0,16	0,6	1,33	6,9	9,3	–	–	–	–	–	–	–
Шлифовальный станок	2	8,5	8,5	17	0,3	0,5	1,73	5,1	8,8	–	–	–	–	–	–	–
Сварочный трансформатор	4	18,2	18,2	72,8	0,3	0,35	2,68	21,8	58,5	–	–	–	–	–	–	–
Вентиляторы	3	7,5	10	25	0,65	0,8	0,75	16,3	12,2	–	–	–	–	–	–	–
Сушильный шкаф	2	20	20	40	0,5	0,95	0,33	20,0	6,6	–	–	–	–	–	–	–
Закалочная печь, нагревательная плита	3	20	60	140	0,7	0,95	0,33	98,0	32,2	–	–	–	–	–	–	–
Токарный станок	7	3,4	3,4	23,8	0,16	0,5	1,73	3,8	6,6	–	–	–	–	–	–	–
Электрованна	2	28	28	56	0,7	0,85	0,62	39,2	24,3	–	–	–	–	–	–	–
Электромолот	2	12	12	24	0,24	0,65	1,17	5,8	6,7	–	–	–	–	–	–	–
Поворотный кран	1	29,2	29,2	29,2	0,05	0,5	1,73	1,5	2,5	–	–	–	–	–	–	–
Обдирочный станок	1	8	8	8	0,14	0,6	1,33	1,1	1,5	–	–	–	–	–	–	–
Итого силовые ЭП	41	–	–	697,2	0,36	–	–	249,0	212,8	–	23	0,85	211,6	180,9	278,4	–
Осветительная нагрузка	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	36,9	63,8	–	–
Всего	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	248,5	244,7	348,8	–

Общие нагрузки по цеху Р_р и Q_р с учетом осветительной нагрузки находятся суммированием итоговой силовой и осветительной нагрузки и заносятся в строку «Всего» табл. 2.6 (графы 14–15). Значение полной мощности S_р пересчитывается с помощью (2.15) и также заносится в строку «Всего» (графа 16).

В случае отсутствия данных по отдельным электроприемникам расчет электрических нагрузок для цеха (корпуса) на напряжении до 1 кВ выполняется методом коэффициента спроса. При этом расчетная максимальная активная и реактивная нагрузка силовых электроприемников цеха определяются по формулам

Р_р = K_с·Р_ном; Q_р = Р_р·tg φ,                                                                            (2.18)

где Р_ном – суммарная номинальная (установленная) мощность всех электроприемников цеха; K_с, tg φ – коэффициенты спроса и мощности для рассматриваемого цеха, принимаемые по справочным данным приложения 9 (табл. П.9.2).

При отсутствии справочных данных значение K_с может быть принято в зависимости от величины K_и (табл. 2.7).

Таблица 2.7

Зависимость коэффициента K_и от K_с

Для выбора силовых трансформаторов для ЦТП и ГПП необходимо определить среднюю нагрузку. Средняя, за наиболее загруженную смену, нагрузка силовых электроприемников цеха определяется по формулам

Р_см = K_и·Р_ном; Q_см = Р_см·tg φ,                                                                       (2.19)

где K_и – коэффициент использования для рассматриваемого цеха по приложению 9 (табл. П.9.2). Если в справочных таблицах K_и дано в виде интервала, то следует брать его наибольшее значение на этом интервале.

Осветительная нагрузка цеха рассчитывается по рассмотренным выше формулам (2.16), (2.17).

Следует подчеркнуть, что значения Р_см и Q_см используют в расчетах при отсутствии данных по отдельным электроприемникам цеха, если расчет ведется по нагрузкам отдельных электроприемников, то в дальнейших расчетах используют расчетные нагрузки Р_р и Q_р.

Пример. Выполнить расчет электрической нагрузки до 1 кВ в целом для всех цехов и корпусов инструментального завода, представленных в п. 1.6 (рис. 1.1–1.2, табл. 1.1–1.2).

Для термического отделения № 1 в соответствии с приложением 9 (табл. П.9.2) принимается К_с = 0,7, К_и = 0,6. Коэффициент мощности tg φ = tg(arccos 0,75) = 0,88. С использованием (2.18) определяются расчетные мощности силовых электроприемников в целом по цеху:

Р_р = 0,7·900 = 630 кВт; Q_р = 630·0,88 = 554,4 квар.

Средние, за наиболее загруженную смену, мощности определяются по (2.19):

Р_см = 0,6·900 = 540 кВт; Q_см = 540·0,88 = 476,2 квар.

По остальным цехам, за исключением кузнечного цеха, расчет проводится аналогично, результаты представлены в табл. 2.8. Для кузнечного цеха значения нагрузки берутся из подробного расчета по цеху (см. табл. 2.6), при этом его средние нагрузки совпадают с расчетными (см. выше методику расчета).

Таблица 2.8

Расчет силовых электрических нагрузок до 1 кВ по цехам предприятия

По справочным данным приложения 9 (табл. П.9.3–П.9.4) для термического отделения № 1 принимаются K_с,о = 0,95 и P_уд,о = 16 Вт/м². Площадь отделения F = 2623 м² рассчитывается по генплану предприятия (см. рис. 1.1) с учетом масштаба. Коэффициент мощности освещения cos φ_осв = 0,5 принимается исходя из предполагаемого использования для освещения газоразрядных ламп с некомпенсированными ПРА. Согласно (2.16)–(2.17) расчетная нагрузка осветительной сети термического отделения составит

кВт;

 квар.

Общая расчетная максимальная электрическая нагрузка термического отделения № 1 с учетом освещения составит

Р_р + Р_р,о= 630 + 39,9 = 669,9 кВт;

Q_р + Q_р,о = 554,4 + 69 = 623,4 квар;

 кВА.

Общая средняя электрическая нагрузка термического отделения № 1 с учетом освещения составит

Р_см + Р_р,о = 540 + 39,9 = 579,9 кВт;

Q_см + Q_р,о = 476,2 + 69 = 545,2 квар;

 кВА.

По остальным цехам расчет проводится аналогично, результаты представлены в табл. 2.9.

Определение электрических нагрузок электроприемников с резкопеременным графиком нагрузки (электроприводов прокатных станов, дуговых электропечей, контактной электросварки и т. п.), промышленного электрического транспорта, жилых и общественных зданий, а также электроприемников, с известным графиком нагрузки, производится по другим методикам, представленным в [10, 14, 15, 16, 17].

Таблица 2.9

Расчет электрических нагрузок до 1 кВ с учетом освещения по цехам предприятия

2.2.7. Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов
с учетом средств компенсации реактивной мощности

Однотрансформаторные цеховые трансформаторные подстанции (ТП) применяются для питания ЭП II и III категорий, допускающих перерыв в электроснабжении на время доставки «складского» резерва, или при резервировании, осуществляемом по перемычкам на вторичном напряжении [21].

Двухтрансформаторные цеховые ТП применяются при сосредоточенных нагрузках или при преобладании потребителей I категорий [21].

Цеховые ТП с числом трансформаторов более двух применяются при обосновании необходимости их применения, а также в случаях установки раздельных трансформаторов для питания силовых и осветительных нагрузок.

При выборе числа и мощности трансформаторов цеховых ТП рекомендуется:

– применять трансформаторы мощностью более 1000 кВА при наличии группы ЭП большой мощности (например электропечей) или значительного числа однофазных ЭП, а также при наличии ЭП с частыми пиками нагрузок (например электросварочных установок) и в цехах с высокой плотностью нагрузки;

– стремиться к возможно большей однотипности и номинальной мощности цеховых трансформаторов ТП, что позволяет минимизировать складской резерв трансформаторов (практика проектирования показывает, что в системе электроснабжения предприятия должно быть не более двух-трех номиналов мощности трансформаторов);

– выбирать при двухтрансформаторных ТП, а также при однотрансформаторных ТП с магистральной схемой электроснабжения мощность каждого трансформатора с таким расчетом, чтобы при выходе из работы одного трансформатора оставшийся в работе мог нести всю нагрузку потребителей I и II категорий, потребители III категории временно отключаются.

Коэффициент загрузки β_Т цеховых трансформаторов 10(6)/0,4 кВ зависит от категории присоединенных электроприемников по надежности электроснабжения и перегрузочной способности трансформаторов. Рекомендуется принимать следующие значения коэффициентов загрузки β_Т цеховых трансформаторов в нормальном режиме:

а) 0,7; 0,8; 0,9 – для масляных трансформаторов с нагрузкой, преимущественно отнесенной к категориям I, II, III соответственно;

б) 0,6; 0,7; 0,8 – для сухих трансформаторов с нагрузкой, преимущественно отнесенной к категориям I, II, III соответственно.

Коэффициенты загрузки для трансформаторов, заполненных негорючим жидким диэлектриком, принимаются такими же, как для масляных трансформаторов.

Силовые трансформаторы для наружной установки должны, как правило, применяться масляные.

Для внутренней установки должны применяться:

а) масляные трансформаторы – во всех случаях, за исключением предусмотренных ограничениями, установленными Правилами устройства электроустановок;

б) сухие трансформаторы для установки: на испытательных станциях, в лабораториях, машинных залах, помещениях, опасных в пожарном отношении, при установке ниже уровня 1-го этажа более чем на 1 м, а также выше 2-го этажа и в других случаях, когда недопустима установка масляных трансформаторов из-за пожарной опасности. Применение сухих трансформаторов допускается в точках сети, не подверженных атмосферным перенапряжениям;

в) трансформаторы, заполненные жидким (негорючим) диэлектриком, должны применяться в случаях, когда недопустима открытая установка масляных трансформаторов в здании или около него [21].

При проектировании электроустановок следует стремиться к тому, чтобы расчеты электрических нагрузок и средств компенсации реактивной мощности (КРМ) производились одновременно. Это позволяет выполнить в один этап расчеты электрических нагрузок, выбор средств КРМ, определение количества и мощности устанавливаемых трансформаторных подстанций.

В тех случаях, когда расчет средств КРМ не выполняется одновременно с расчетом электрических нагрузок, по результатам последнего осуществляется лишь предварительный выбор количества и мощности трансформаторов подстанций, который должен быть откорректирован впоследствии, после выполнения расчетов средств КРМ.

Различают два случая выбора номинальной мощности цеховых трансформаторов [9]:

1. Крупное промышленное предприятие с присоединением к сети 6−10 кВ большого числа трансформаторов;

2. Предприятие с небольшим (1−2) числом устанавливаемых трансформаторов.

В первом случае следует производить выбор единичной мощности и минимального числа цеховых трансформаторов. При установке на крупных промышленных предприятиях группы цеховых трансформаторов их номинальная мощность определяется плотностью нагрузки и выбирается, как правило, одинаковой для всей группы. Удельная плотность нагрузки определяется по следующей формуле, кВА/м²:

,                                                                                                      (2.20)

где  – расчетная мощность предприятия на шинах напряжением до 1 кВ, кВА; F_ц – площадь всех цехов предприятия, м².

По полученному значению удельной плотности нагрузки σ с помощью табл. 2.10 производится выбор номинальной мощности S_т цеховых трансформаторов.

Таблица 2.10

Рекомендуемые номинальные мощности трансформаторов
для различных плотностей нагрузок при установке трансформаторов
в отдельных помещениях

Для каждой группы цеховых трансформаторов одинаковой мощности определяется минимальное их число, необходимое для питания расчетной активной нагрузки

,                                                                                         (2.21)

где P_см – средняя за наиболее загруженную смену активная нагрузка электроприемников до 1 кВ рассматриваемой группы трансформаторов, кВт; β_т – коэффициент загрузки трансформаторов, определяемый в зависимости от категории электроприемников по бесперебойности электроснабжения; S_т – единичная мощность цеховых трансформаторов, кВА, принимаемая в зависимости от удельной плотности нагрузки.

Полученное значение  округляется до ближайшего большего целого числа.

Во втором случае (один-два трансформатора) определяется минимально возможная мощность трансформатора

,                                                                                         (2.22)

где N_т – количество трансформаторов.

Полученное по (2.22) значение округляется до ближайшего большего S_т из ряда номинальных мощностей цеховых трансформаторов (100; 160; 250; 400; 630; 1000; 1600; 2500 кВА).

После определения мощности и числа цеховых трансформаторов рассчитывается наибольшее значение реактивной мощности Q_т, которое может быть передано через трансформаторы в сеть до 1 кВ при заданном коэффициенте загрузки трансформаторов β_т:

а) Для трансформаторов масляных и заполненных негорючей жидкостью

,                                                      (2.23)

где P_р.н – расчетная активная нагрузка электроприемников до 1 кВ рассматриваемой группы трансформаторов, кВт; коэффициент 1,1 учитывает, что цеховые трансформаторы, как правило, имеют загрузку, не превышающую 0,9, и коэффициент сменности по энергоиспользованию имеет значение менее 0,9, поэтому для масляных трансформаторов в течение одной смены может быть допущена систематическая перегрузка на 10 %;

б) для сухих трансформаторов

,                                                                  

коэффициент 1,05 учитывает, что перегрузочная способность сухих трансформаторов согласно правилам эксплуатации электроустановок потребителей примерно вдвое ниже масляных. При расчетах для предприятий с небольшим числом трансформаторов вместо  берется значение N_т.

Мощность батарей низковольтных конденсаторов (БНК) по критерию выбора минимального числа цеховых трансформаторов

,                                                                                      (2.24)

где Q_р.н – расчетная реактивная нагрузка электроприемников до 1 кВ рассматриваемой группы трансформаторов, квар.

Целесообразность дополнительной, сверх Q_н.к1, установки БНК при одновременном потреблении РМ из энергосистемы, превышающем экономическое значение, определяется при анализе баланса РМ на границе балансового разграничения с энергосистемой.

Пример. Выполнить выбор числа, мощности и типа цеховых трансформаторов 10/0,4 кВ с учетом средств компенсации реактивной мощности для инструментального завода по результатам расчета электрических нагрузок до 1 кВ (табл. 2.9).

Для предприятия, имеющего большое количество цехов, мощность трансформаторов следует определять по удельной плотности электрической нагрузки. С использованием (2.20), а также полученных значений расчетной мощности и площади (см. итоговую строку табл. 2.9) определяется удельная плотность нагрузки предприятия:

 кВА/м².                                                                                     

По значению σ с помощью табл. 2.10 принимается номинальная мощность цеховых трансформаторов предприятия S_т = 1000 кВА. К установке принимаются масляные трансформаторы серии ТМ.

Коэффициент загрузки β_т цеховых трансформаторов принимается 0,8, так как на предприятии преобладают потребители II категории надежности (см. п. 1.6). Средняя активная нагрузка электроприемников до 1 кВ с учетом освещения P_см = 3604,4 кВт берется из графы 13 итоговой строки табл. 2.9. Для всего предприятия по (2.21) определяется минимальное число цеховых трансформаторов, необходимое для питания расчетной активной нагрузки

шт.

Определяется по (2.23) наибольшее значение реактивной мощности, которая может быть передана через трансформаторы в сеть до 1 кВ:

квар.

Расчетная реактивная нагрузка электроприемников до 1 кВ с учетом освещения Q_р.н = 4085,6 квар берется из графы 11 итоговой строки табл. 2.9. По (2.24) расчетная мощность батарей низковольтных конденсаторов по критерию выбора минимального числа цеховых трансформаторов составит

квар.

2.2.8. Расчет электрических нагрузок
электроприемников выше 1 кВ