Доля топочного объема, заполненная светящейся частью факела

Примечание. При удельных нагрузках топочного объема больше 400 и меньше 1000 кВт/м8 коэффициент т определяется линейной интерполяцией.

Рис. 5.3. Угловой коэффициент

одно­рядного гладкотрубного экрана

1 — при расстоянии от стенки l > 1,4d;

2 — при l = 0.8d;

3 — при l = 0.6d;

4 — при l = 0;

5 — без учета излучения об­муровки при l > 0,5d

Рис. 5.4. Коэффициент ослабления лучей трех атомными газами

Рис. 5.5. Коэффициент ослаб­ления лучей эоловыми  части­цами

1 – при сжигании пыли в циклон­ных топках;

2 – при сжигании уг­лей, размолотых в шаровых бара­банных мельницах;

3 – то же, раз­молотых в среднеходных и молот­ковых мельницах и в мельницах-вентиляторах;

4 – при сжигании дробленки в циклонных топках и топлива в слоевых топках;

5 – при сжигании торфа в камерных топках.

Рис. 5.6. Степень черноты продуктов сгорания в зависимости от суммарной оптической толщины среды kps

Для котлов, работающих без наддува и с наддувом, не большим 0,105 МПа, принимается р = 0,1 МПа

Рис. 5.7. Расчет теплопередачи в однокамерных и полуоткрытых топках

* При kps < 0,15 численно значение коэффициента α равно величине kps.

Рис. 5.6. Зависимость степени черноты топочной среды α от оптической толщины поглощения kps.

Рис. 6.1. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании

Коридорных гладкотрубных пучков

Рис. 6.2. Коэффициент теплоотдачи конвекцией

При поперечном омывании шахматных гладкотрубных пучков

Рис. 6.3. Коэффициент теплоотдачи при продольном

Омывании для воздуха и продуктов сгорания

При охлаждении продуктов сгорания и воздуха α_к = c_фс_lα_н, Вт/(м²•К); при нагревании воздуха α_к = c_фс_lα_н, Вт/(м²•К)

Таблица 6.1. Коэффициент тепловой эффективности φ

для конвективных поверхностей нагрева *