Студопедия КАТЕГОРИИ: АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция |
Железобетонный каркас многоэтажного здания
3.72. Каркасы многоэтажных зданий рекомендуется проектировать по рамной схеме с жесткими узлами сопряжений ригелей с колоннами. В зданиях с балочными перекрытиями с расчетной сейсмичностью до 8 баллов может использоваться комбинированная конструктивная схема (рамная схема в поперечном направлении и связевая в продольном направлении). Диафрагмы жесткости в связевых конструктивных или рамных схемах с жесткими узлами (см. п. 3.61) рекомендуется выполнять из сборных железобетонных элементов, предусматривая их крепление к несущим конструкциям каркаса. 3.73. Сейсмические нагрузки на здания, определяемые согласно п. 3.71, вычисляются при жесткости сечений железобетонных элементов каркаса по п. 3.25. При расчете рам каркаса на особое сочетание нагрузок в предположении упругого деформирования конструкций в ригелях без предварительного напряжения арматуры перераспределение опорных моментов в соответствии с «Руководством по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций» (М., Стройиздат, 1975) не производится, а в предварительно напряженных ригелях допускается перераспределять моменты от вертикальных нагрузок с опорных сечений в пролетные с уменьшением опорных моментов согласно расчета, но не более 20 %. Перераспределенные моменты от вертикальных нагрузок суммируются с моментами от сейсмических усилий. Расчет рам каркаса многоэтажных зданий с расчетной сейсмичностью 8 и 9 баллов на особое сочетание нагрузок рекомендуется выполнять по деформированной схеме, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин. Примечание. Расчет рам каркаса с жесткими узлами рекомендуется выполнять с учетом участков повышенной жесткости в местах сопряжения ригелей и колонн. Размеры участков повышенной жесткости принимаются в зависимости от типа стыка в соответствии с указаниями, приведенными в примере 3. 3.74. Для замоноличивания диска перекрытия или покрытия необходимо: а) приварить закладные изделия плит к закладным изделиям ригелей или к стальным столикам колонн и тщательно заполнить швы между всеми элементами перекрытий или покрытий бетоном марки не ниже М 200 на мелком щебне или гравии с применением вибрирования при укладке; б) устанавливать в первую очередь и приваривать в четырех углах сборные плиты, примыкающие к продольным монолитным ригелям или монолитным участкам, примыкающим к сборным ригелям, или связевые плиты-распорки между колоннами по продольным осям здания; следующие за ними плиты приварить в трех углах (при опирании по верху ригеля) или в двух углах (при опирании плит на полки ригелей); средняя плита в каждой ячейке каркаса может укладываться без приварки (рис. 48 и 49); в) предусматривать в сборных плитах перекрытий пазы на продольных ребрах для образования бетонных шпонок, а в зданиях с расчетной сейсмичностью 9 баллов торцы смежных продольных ребер плит, укладываемых поверх ригелей соединять между собой у антисейсмического шва или торцевой стены при помощи соединительных элементов, привариваемых к закладным изделиям плит. При установке между продольными ригелями или плитами-распорками плоских многопустотных панелей следует обеспечить устройство между плитами, панелями и ригелями связей, воспринимающих усилия, возникающие в перекрытии. Для этого, кроме заделки швов и устройства шпоночной поверхности, описанных в подпунктах «а» и «в» настоящего пункта, следует предусмотреть установку в швах между панелями соединительных изделий, проходящих над поперечными ригелями, либо привариваемых к закладным изделиям ригелей (возможны и другие способы соединения плит между собой в местах их опирания на поперечные ригели). Связевые плиты-распорки следует соединить между собой или с ригелями поверху соединительными элементами, привариваемыми к закладным изделиям конструкций. Межколонные (связевые) плиты или ригели, располагаемые по осям колонн здания (отсека), должны быть непрерывными на всем протяжении диска перекрытия или покрытия. При необходимости устройства в перекрытиях проемов во избежание нарушения жесткости диска перекрытия количество проемов должно назначаться минимальным, а размеры проемов не должны превышать размеров в свету между поперечными и между продольными ригелями (или межколонными плитами). Мероприятия по созданию жесткости перекрытий в ячейках каркаса, в которых устраиваются проемы, должны предусматриваться в проектах зданий. 3.75. Элементы сборных колонн многоэтажных каркасных зданий по возможности следует укрупнять на несколько этажей. Стыки сборных колонн необходимо располагать в зоне с меньшими изгибающими моментами. Стыки колонн выполняются жесткими путем соединения стыкуемой арматуры встык с помощью ванной сварки выпусков рабочей арматуры из колонн с установкой сеток и хомута, а при необходимости пластины рихтовочной с последующей тщательной зачеканкой жестким раствором марки не ниже М 300 зазора между торцами колонн и замоноличиванием бетоном маркой не ниже М 300 на мелком щебне или гравии. Марка бетона замоноличивания назначается в зависимости от марки бетона стыкуемых колонн (рис. 50). Стыкование продольной арматуры сборных колонн внахлестку без сварки не допускается. 3.76. Стыки железобетонных ригелей с колоннами рекомендуется выполнять замоноличенными со сваркой выпусков арматурных стержней ригелей с арматурными выпусками колонн (рис. 51 и 52). При стыковании рабочей арматуры ригелей пропуском стержней через трубки в колоннах следует обеспечить тщательное заполнение трубок цементным раствором и усилить арматурными сетками зоны бетона в местах примыкания ригелей к колоннам. Стыки, расположенные в уровне покрытия, могут выполняться с использованием стыковых стержней, привариваемых к стальным элементам оголовков колонн и к торцам выпусков рабочей арматуры из ригелей с последующим замоноличиванием (рис. 53). При устройстве замоноличенных стыков ригелей с колоннами поперечные силы ригелей рекомендуется передавать через консоли (внешние или скрытые) колонн. При этом должна быть обеспечена передача усилий по верхним и нижним зонам ригелей на колонны (рис. 51-54). Сварные соединения встык выпусков арматурных стержней должны выполняться согласно положениям «Инструкции по сварке соединений арматуры и закладных деталей железобетонных конструкций» (СН 393-78) и приложения 5 СНиП II-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции». Замоноличивание стыков ригелей с колоннами должно выполняться бетоном на мелком щебне или гравии с тщательным вибрированием. 3.77. Жесткие узлы железобетонных каркасов зданий должны быть усилены применением сварных сеток, спирали или замкнутых хомутов. Участки ригелей и колонн, примыкающие к жестким узлам рам, на расстоянии, равном полуторной высоте их сечения, должны армироваться замкнутой поперечной арматурой (хомутами), устанавливаемой по расчету, но не более чем через 100 мм, а для рамных систем с несущими диафрагмами - не более чем через 200 мм (рис. 55). 3.78. Центральная зона жестких узлов поперечных и продольных рам каркаса должна рассчитываться на прочность от действия расчетных знакопеременных усилий в сечениях по границам центральной зоны узла (рис. 56). Величины расчетных усилий (М, Q и N) в рассматриваемом узле определяются по комбинации усилий при особом сочетании нагрузок, являющейся расчетной для сечения колонны над узлом и соответствующих усилий в остальных элементах, примыкающих к узлу. На схемах узлов (рис. 56) показаны усилия, учитываемые при расчете центральной зоны узла. Поперечные и осевые силы в ригелях не учитываются. Изгибающие моменты Mk, поперечные Qk и осевые силы Nk в колоннах принимаются равными: ; (49) ; (50) , (51) где , и , - расчетные значения изгибающих моментов и поперечных сил в колонне соответственно в верхнем и нижнем от узла сечениях; - расчетное значение осевой силы в колонне в верхнем сечении от узла. Рис. 50. Стык железобетонных колонн с соединением четырех (а) и восьми (б) выпусков рабочей арматуры ванной сваркой 1 - рабочая арматура; 2 - хомут; 3 - пластина рихтовочная; 4 - зачеканка жестким раствором марки 300; 5 - замоноличивание узла бетоном; 6 - стыковое соединение рабочей арматуры; 7 - сетки При треугольной внешней консоли усилия в ригеле принимаются по грани колонны. Прочность центральной зоны узла определяется расчетом на сжатие условной бетонной наклонной призмы (рис. 57) по формуле (при отсутствии косвенного армирования в виде сеток) Рис. 51. Сопряжение сборных железобетонных поперечных ригелей перекрытия со средней колонной 1 - колонна; 2 - ригель; 3 - ванная сварка; 4 - бетон замоноличивания Рис. 52. Сопряжение сборных железобетонных ригелей с колонной 1 - колонна; 2 - ригель; 3 - хомуты; 4 - бетон замоноличивания; 5 - ванная сварка; 6 - сетка; 7 - ось симметрии Nуз ≤ 0,8RпрγбbHmузmкр, (52) где Nуз - величина расчетного сжимающего усилия в наклонной призме, определяемая как проекция горизонтальных Wгор и вертикальных Wверт внутренних усилий на ось, соединяющую точки пересечения равнодействующих сжимающих напряжений в ригелях и колоннах (см. рис. 57): Nуз = Wгорcosα + Wвертsinα. (53) Здесь ; (54) Рис. 53. Сопряжение сборных железобетонных поперечных ригелей покрытия со средней колонной 1 - колонна; 2 - ригель; 3 - ванная сварка; 4 - бетон замоноличивания Рис. 54. Сопряжение сборных железобетонных продольных и поперечных ригелей (консольное опирание продольных ригелей) при расчетной сейсмичности 7 баллов а - узел продольной рамы; б - узел поперечной рамы; 1 - колонна; 2 - продольный ригель; 3 - скрытая консоль; 4 - поперечный ригель; 5 - ванная сварка; 6 - хомуты; 7 - бетон замоноличивания; 8 - плита перекрытия Wверт = Dк сж + Dк.р, (55) Rпр - расчетная призменная прочность бетона; b - ширина узла, принимаемая равной ширине колонны; Н - расчетная высота сечения сжатой наклонной призмы; mуз -коэффициент условий работы узла, принимаемый равным 0,8. Рис. 55. Армирование поперечной арматурой участков колонн и ригелей, примыкающих к узлу а - при бесконсольном сопряжении; б - при опирании ригелей на короткие консоли колонны; 1 - колонна; 2 - ригель Рис. 56. Схемы узлов с усилиями учитываемыми при расчете центральной зоны а - узлы с бесконсольным опиранием ригелей; б - узлы с опиранием ригелей на железобетонные консоли колонны; 1 - центральная зона узла Рис. 57. Расчетная схема центральной зоны узла 1 - расчетная призма Если к узлу рассчитываемой рамы примыкают с обеих сторон ригели рам второго направления с монолитным или замоноличенным сопряжением и при этом ими перекрывается не менее 50 % площади узла, то mуз может быть принят равным 1; mкр - коэффициент условий работы для железобетонных конструкций, принимаемый согласно табл. 8 (см. п. 2.16); α - угол в плоскости действия моментов между осью наклонной призмы сжатия и нормальной к оси колонны плоскостью , (56) где hр - высота сечения ригеля; - высота сжатой зоны бетона в сечении по грани колонны левого ригеля от момента . Если сжатая арматура по расчету не требуется, то определение высоты сжатой зоны бетона можно выполнять без ее учета; - то же, в сечении правого ригеля от момента ; hк - высота сечения колонны в верхнем от узла сечении; xк - высота сжатой зоны в сечениях колонны по нижней и верхней граням ригеля от моментов и нормальных сил, определенных по формулам (49) и (51). Величина xк определяется с учетом сжатой арматуры. Расчет сечения ригелей и колонн производится по главе СНиП II-21-75. , (57) но не более 2,5. Расчетная высота сечения сжатой наклонной призмы определяется по формуле H = (H1 + H2)/2, (58) где , (59) . (60) Значения углов γл и γп определяются из следующих условий: ; (61) . (62) Если условие (52) выполняется, то центральную зону узла рекомендуется конструктивно армировать хомутами из стержней диаметром не менее 8 мм, устанавливаемыми с шагом не более 100 мм. При несоблюдении условия (52) следует повысить прочность узла косвенным армированием центральной зоны (см. п. 3.79). В необходимых случаях прочность узла может быть повышена путем увеличения марки бетона или размеров узла. Величина hк в формуле (57) определяется в узлах с опиранием ригелей на железобетонные консоли и при разных высотах сечения колонны в верхних и нижних сечениях от узла по формулам (63) и (64): для крайних узлов ; (63) для средних узлов , (64) а в узлах с бесконсольным примыканием ригелей - по формуле (65) . (65) где и - высоты сечения колонны выше и ниже узла; lк - вылет консоли от грани нижней колонны. При расчете крайнего узла (см. рис. 56) принимается и, соответственно, и, (см. рис. 57). Для случая, когда и одного знака, расчет среднего узла рекомендуется производить в предположении, что меньший (по абсолютной величине) момент равен 0 (например, ), а момент, действующий на узел, принимается равным . 3.79. Косвенное армирование центральной зоны узлов осуществляется постановкой горизонтальных сеток (рис. 58). В этом случае , (66) где Н, b, Rпр, γб, mуз и mкр - обозначения те же, что и в п. 3.78; k - коэффициент эффективности косвенного армирования; - коэффициент косвенного армирования. Коэффициент k и определяются по формулам (52) и (54) п. 3.22 главы СНиП II-21-75; - расчетное сопротивление растяжению стержней сеток или хомутов косвенного армирования; α - угол между осью сжатой наклонной призмы узла и плоскостью косвенного армирования определяется по формуле (56); коэффициент γк определяется по формуле (67) , (67) где Ая - площадь бетона, заключенного внутри контура сеток, считая по их крайним стержням. Рис. 58. Армирование центральной зоны узла сетками 1 - колонна; 2 - ригель; 3 - сетки 3.80. При сборно-монолитных продольных ригелях каркаса таврового сечения и в виде монолитной или сборной плиты (рис. 48 и 59), ширина которых более ширины колонны, не менее 50 % требуемой расчетом количества арматуры в сечениях ригеля по граням узла рекомендуется соединять с колонной, а остальную часть арматуры пропускать в обхват колонны на участках шириной, как правило, не более ширины колонны с каждой ее стороны. Связь ригелей с колонной может быть выполнена путем: пропуска части арматуры ригеля через колонну - при консольном и бесконсольном опирании поперечных ригелей на колонны (рис. 59, а); заделки выпусков арматуры из поперечных ригелей в продольном ригеле - при консольном опирании поперечных ригелей на колонны (рис. 59, б); приварки части арматуры к закладным изделиям, надлежащим образом заделанным в колонне. При расчете на прочность продольных сборно-монолитных ригелей таврового сечения и в виде монолитной плиты ширину сжатой зоны бетона в сечении по грани колонны следует принимать равной ширине колонны. При проверке прочности нормальных сечений ригеля по граням узла при особом сочетании нагрузок рекомендуется учитывать продольную арматуру в сжатой зоне, соединенную с колонной. Рис. 59. Узел сопряжения продольного ригеля с колонной при бесконсольном (а) н консольном (б) опирании поперечных ригелей 1 - колонна;2 - поперечные железобетонный ригель; 3 - сборная железобетонная плита; 4 - продольный монолитный железобетонный ригель; 5 -арматура продольного ригеля, пропускаемая через колонну; 6 - то же, пропускаемая в обхват колонны; 7 - выпускиарматуры и поперечных ригелей с заделкой их в продольных ригелях; 8 - консоль колонны; 9 -сетки |
||
Последнее изменение этой страницы: 2018-05-27; просмотров: 280. stydopedya.ru не претендует на авторское право материалов, которые вылажены, но предоставляет бесплатный доступ к ним. В случае нарушения авторского права или персональных данных напишите сюда... |