Студопедия
АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция
|
СТАТИСТИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ПРОЧНОСТИ БЕТОНА
Статистическая оценка прочности бетона при обследовании конструкций применима в следующих случаях:
1. Прочность бетона определялась на основании испытания отобранных из конструкции образцов в соответствии с ГОСТ 28570.
2. Прочность бетона определялась методом отрыва со скалыванием.
3. Прочность бетона определяется по предварительно установленным экспериментально градуировочным зависимостям, по результатам параллельных испытаний одних и тех же участков конструкций методом отрыва со скалыванием и другими методами неразрушающего контроля (ультразвуковым, пластической деформации, упругого отскока и ударного импульса). При этом среднее квадратическое отклонение градуировочной зависимости ST не должно превышать 15 % среднего значения прочности бетона образцов или участков конструкций, использованных при построении градуировочной зависимости, а коэффициент корреляции r должен быть не менее 0,7.
При наличии образцов, отобранных из конструкций, можно построить градуировочную зависимость между прочностью бетона образцов, испытанных на прессе, и косвенными характеристиками прочности этих же образцов, полученных при их испытании неразрушающими методами.
В случае построения градуировочной зависимости по данным параллельных испытаний одних и тех же участков методом отрыва со скалыванием и другим неразрушающим методом средняя квадратическая ошибка градуировочной зависимости ST определяется по формуле
 ,
где STн.м - средняя квадратическая ошибка построенной градуировочной зависимости;
 - средняя квадратическая ошибка построенной градуировочной зависимости метода отрыва со скалыванием, принимаемая: а) при анкерном устройстве с глубиной заделки 48 мм - 0,04 от средней прочности бетона участков, использованных при построении градуировочной зависимости; б) глубиной 35 мм - 0,05 средней прочности; в) глубиной 30 мм - 0,06 средней прочности; г) глубиной 20 мм - 0,07 средней прочности.
Класс бетона определяется по формуле
где Rm - средняя прочность бетона по результатам испытаний;
ta - коэффициент Стьюдента (см. таблицу Б.1);
V - коэффициент вариации прочности, который определяется по формуле
 ,
где Sm - среднее квадратическое отклонение прочности.
При контроле прочности бетона по образцам или методу отрыва со скалыванием среднее квадратическое отклонение прочности бетона в конструкциях или в партии конструкций вычисляют по формуле
 ,
где Ri - прочность бетона отдельного образца или участка конструкции, испытанного методом отрыва со скалыванием;
Rm - средняя прочность бетона в конструкции или партии конструкций;
n - число испытанных образцов или испытанных участков в конструкции.
При контроле прочности бетона в конструкции или партии конструкций неразрушающими методами по градуировочной зависимости Sm определяется следующими формулами.
В случае когда за единичное значение прочности принимается прочность бетона на контролируемом участке
где Sн.м - среднее квадратическое отклонение прочности, полученное по данным испытаний неразрушающими методами;
ST - средняя квадратическая ошибка градуировочной зависимости;
r - коэффициент корреляции градуировочной зависимости;
n - число участков испытаний прочности в конструкциях.
В тех случаях когда в качестве единицы прочности бетона может быть принята средняя прочность бетона конструкции или части конструкции, вычисленная как среднее арифметическое значение прочности контролируемых участков конструкций, среднее квадратическое отклонение прочности бетона Sm определяется по формуле
 ,
где Р - число контролируемых участков в конструкции.
Таблица Б.1 - Значение коэффициента Стьюдента ta при обеспеченности 0,95 (одностороннее ограничение)
| Число испытаний
| ta
| Число испытаний
| ta
| | 1
| 6,31
| 11
| 1,80
| | 2
| 2,92
| 12
| 1,78
| | 3
| 2,35
| 13
| 1,77
| | 4
| 2,13
| 14
| 1,76
| | 5
| 2,01
| 15
| 1,75
| | 6
| 1,94
| 20
| 1,73
| | 7
| 1,89
| 25
| 1,71
| | 8
| 1,86
| 30
| 1,70
| | 9
| 1,83
| 40
| 1,68
| | 10
| 1,81
| ¥
| 1,64
|
ПРИЛОЖЕНИЕ В
(справочное)
НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ МЕТАЛЛОВ И ИЗДЕЛИЙ ИЗ НИХ
Таблица В.1 - Строительные коэффициенты веса стальных сварных и клепаных конструкций
| Наименование конструкций
| конструктивные решения
| Коэффициент веса
| | Стропильные фермы
| Из парных уголков, пролетом:
24 м
|
1,3
| | 30-36 м
| 1,22
| | Из труб, пролетом 30-36 м
| 1,1
| | Подстропильные фермы
| Из парных уголков пролетом:
|
| | 12 м
| 1,25
| | 18 м
| 1,3
| | 24 м
| 1,35
| | Колонны
| Сплошные, постоянного сечения по высоте
| 1,3
| | Сплошные, переменного сечения по высоте (ступенчатые)
| 1,5
| | Ступенчатые с нижней ступенью сквозной, верхней - сплошной крайнего ряда
| 1,7
| | То же, среднего ряда
| 1,55
| | Подкрановые балки
| Сплошные, пролетом:
|
| | 6, 12, 18 м
| 1,2
| | 24, 30 м
| 1,25
| | Сквозные, пролетом 18-30 м
| 1,15
| | Тормозные балки
| Пролетом 6-18 м
| 1,2
| | Тормозные фермы
| пролетом 6-24 м
| 1,35
| | Связи
| Крестовые
| 1,05
| | Портальные
| 1,15
| | Распорки, тяжи
| 1,05
| | Прогоны
| Сплошные
| 1,05
| | Сквозные
| 1,2
| | Стропильные фермы
| Пролетом:
|
| | 18-24 м
| 1,37
| | 30 м
| 1,33
| | Подстропильные фермы
| Пролетом:
5-12 м
15-18 м
|
1,23
1,4
| | Колонны
| Сквозные ступенчатые
| 1,85
| | Сплошные постоянного сечения
| 1,35
| | Подкрановые балки
| Сплошные пролетом:
|
| | 5-12 м
| 1,25
| | 15-18 м
| 1,26
| | Сквозные пролетом
|
| | 15-24 м
| 1,33
| | Тормозные балки
| Пролетом 5-12 м
| 1,27
| | Тормозные фермы
| Пролетом 5-18 м
| 1,36
| Таблица В.2 - Нормативное и расчетное сопротивления арматурных сталей
| Вид арматуры
| Нормативные сопротивления, МПа (кгс/см2)
| Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2)
| | Растянутой
| Сжатой
| | 1
| 2
| 3
| 4
| | Горячекатаная, круглая, полосовая, квадратная Ст0
Постройка до 1995 г.
| 185
(1900)
| 155
(1600)
| 155
(1600)
| | Горячекатаная, круглая, полосовая, квадратная Ст0
Постройка с 1995-1962 г..
| 185
(1900)
| 165
(1700)
| 165
(1700)
| | Горячекатаная, круглая (гладкая) класса А-I, а также полосовая, угловая и фасонная из группы марок стали Ст3.
Постройка до 1986 г.
| 235
(2400)
| 205
(2100)
| 205
(2100)
| | Холодносплющенная периодического профиля из стали марок Ст0 и Ст3.
Постройка до 1962 г.
| 445
(4500)
| 355
(3600)
| 355
(3600)
| | Горячекатаная периодического профиля, имеющая выступы с одинаковым заходом на обеих сторонах профиля (винт), класса А-II из стали марки Ст5.
Постройка до 1962 г.
| 275
(2800)
| 235
(2400)
| 235
(2400)
| | Горячекатаная периодического профиля, имеющая выступы с одинаковым заходом на обеих сторонах профиля (винт), класса А-II.
Постройка с 1962 по 1986 г.
| 295
(3000)
| 265
(2700)
| 265
(2700)
| | Горячекатаная периодического профиля, упрочненная вытяжкой, класса А-IIв
.Постройка с 1962 по 1976 г.
| 440
(4500)
| 315
(3250)
| 265
(2700)
| | Горячекатаная периодического профиля, имеющая выступы, с одной стороны правый заход, а с другой - левый («елочка») ,класса А-III.
Постройка до 1986 г.
| 390
(4000)
| 335
(3400)
| 335
(3400)
| | Горячекатаная периодического профиля, упрочненная вытяжкой, класса А-IIIв.
Постройка с 1962 по 1976 г.
| 540
(5500)
| 390
(4000)
| 335
(3400)
| | Горячекатаная периодического профиля, класса А-IV.
Постройка c 1962 по 1976 г.
| 590
(6000)
| 495
(5000)
| 355
(3600)
| | Горячекатаная периодического профиля, класса А-IV и термически упрочненная класса Ат-IV.
Постройка с 1976 по 1986 г.
| 590
(6000)
| 490
(5000)
| 390
(4000)
| | Горячекатаная периодического профиля, класса А-V и термически упрочненная класса Ат-V.
Постройка с 1976 по 1986 г
| 790
(8000)
| 630
(6400)
| 390
(4000)
| | Горячекатаная периодического профиля, термически упрочненная класса Ат-VI.
Постройка с 1976 по 1986 г
| 980
(10000)
| 785
(8000)
| 390
(4000)
| | Проволока арматурная обыкновенная В-I.
Постройка до 1976 г.
|
440
|
245
|
245
| | Диаметр 6-8 мм
| (4500)
| (2500)
| (2500)
| | То же, постройка с 1976 по 1986 г.
| 540
| 310
| 310
| | Диаметр 3-5,5 мм
| (5500)
| (3150)
| (3150)
| | Проволока арматурная периодического профиля Вр-I.
Постройка с 1976 по 1986 г.
|
|
|
| | Диаметр
| 3-4 мм
| 540 (5500)
| 345 (3500)
| 345 (3500)
| | »
| 5 мм
| 515 (5250)
| 335 (3400)
| 335 (3400)
| | Проволока высокопрочная гладкая В-II. Постройка с 1962 по 1976 г.
|
|
|
| | Диаметр
| 2,5 мм
| 1960 (20000)
| 1105 (11300)
| 350
| | »
| 3 мм
| 1860 (19000)
| 1050 (10700)
| (3600)
| | »
| 4 мм
| 1760 (18000)
| 990 (10100)
|
| | Проволока высокопрочная гладкая В-II. Постройка с 1976 по 1986 г.
|
|
|
| | Диаметр
| 3 мм
| 1860 (19000)
| 1205 (12300)
|
| | »
| 4мм
| 1760 (18000)
| 1135 (11600)
| 390
| | »
| 5 мм
| 1665 (17000)
| 1080 (11000)
| (4000)
| | »
| 6 мм
| 1570 (16000)
| 1010 (10300)
|
| | »
| 7 мм
| 1470 (15000)
| 950 (9700)
|
| | »
| 8 мм
| 1370 (14000)
| 880 (9000)
|
| | Проволока высокопрочная периодического профиля Вр-II. Постройка с 1962 по 1976 г.
|
|
|
| | Диаметр
| 5 мм
| 1665 (17000)
| 930 (9500)
|
| | »
| 6 мм
| 1570 (16000)
| 880 (9000)
| 350
| | »
| 7 мм
| 1470 (15000)
| 815 (8300)
| (3600)
| | »
| 8 мм
| 1370 (14000)
| 765 (7800)
|
| | Проволока высокопрочная периодического профиля Вр-II. Постройка с 1976 по 1986 г.
|
|
|
| | Диаметр
| 3 мм
| 1760 (18000)
| 1135 (11600)
|
| | »
| 4 мм
| 1665 (17000)
| 1080 (11000)
| 390
| | »
| 5 мм
| 1570 (16000)
| 1010 (10300)
| (4000)
| | »
| 6 мм
| 1470 (15000)
| 950 (9700)
|
| | »
| 7 мм
| 1370 (14000)
| 880 (9000)
|
| | »
| 8 мм
| 1275 (13000)
| 825 (8400)
|
| Таблица В.3 - Минимальные значения временного сопротивления и предел текучести для сталей, выплавлявшихся в СССР в 1931-1980 гг. по действующим в то время ГОСТам
| Марка стали
| Стандарт, технические условия
| Толщина проката, мм, или разряд толщин
| Минимальные значения, кгс/см2
| | временное сопротивление
| предел текучести
| | 1
| 2
| 3
| 4
| 5
| | Ст0с
| ГОСТ 380-41
|
|
|
| | Ст0
| ГОСТ 380-50
| 4-40
| 3200
| 1900
| | СтI
| ОСТ 4125
| 4-40
| 3200
| 1900
| | Ст2
| ОСТ 4125
|
| 4300
| 1900
| |
| ГОСТ 380-41
| 4-40
| 3400
| 2100
| |
| ГОСТ 380-50
|
| 3400
| 2200
| | Ст3
| ОСТ 4125
|
| 3800
| 2200
| |
| ГОСТ 380-41
| 4-40
| 3800
| 2200
| |
| ГОСТ 380-50
|
| 3800
| 2400
| |
| ГОСТ 380-57
| Разр. 1
| 3800
| 2400 (2500)*
| |
| ГОСТ 380-60
| Разр. 2
| 3800
| 200 (2400)*
| |
| ГОСТ 380-60*
| Разр. 3
| 3800
| 2100/2200**
| |
| ГОСТ 380-71
| До 20
| 3700/3800
| 2300/2400
| |
| ГОСТ 380-71*
| 21-40
| 3700/3800
| 2200/2300
| |
|
| 41-100
| 3700/3800
| 2100/2200
| |
|
| Св. 100
| 3700/3800
| 1900/2000
| | Ст3
| ОСТ 12535-38
|
| 3800
| 2300
| | Мостовая
| ГОСТ 6713-53
| 4-40
| 3800
| 2400
| | Мостовая
| ГОСТ 6713-53
| 4-40
| 3800
| 2300
| | Ст4
| ОСТ 4125
| 4-40
| 4200
| 2300
| |
| ГОСТ 380-50
|
| 4200
| 2600
| |
| ГОСТ 380-60
| Разр. 1
| 4200
| 2600
| |
| ГОСТ 380-60*
| Разр. 2
| 4200
| 2500
| |
|
| Разр. 3
| 4200
| 2400
| | Ст5
| ОСТ 4125
| 4-40
| 5000
| 2300
| |
| ГОСТ 380-50
|
| 5000
| 2800
| |
| ГОСТ 380-60
| Разр. 1
| 5000
| 2800
| |
| ГОСТ 380-60*
| Разр. 2
| 5000
| 2700
| |
|
| Разр. 3
| 5000
| 2600
| | СХЛ-2
| ТУ НКЧМ-303
| 4-40
| 4800
| 3300
| | НЛ1
| ГОСТ 5058-49
| 4-40
| 4200
| 3000
| | НЛ-2
| ГОСТ 5058-49
| 4-40
| 4800
| 3400
| | МСтТ
| ГОСТ 9458-60
| 6-40
| 4400
| 3000
| | М12
| ЧМТУ ЦНИИЧМ 54-58
| 21-32
| 4600
| 3300
| | 09Г2
| ГОСТ 5058-87
| 4-10
| 4600
| 3100
| | 09Г2Д
|
| 11-24
| 4500
| 3000
| |
|
| 25-30
| 4400
| 3000
| |
| ГОСТ 19281-73
| 4-20
| 4500
| 3100
| |
| ГОСТ 19281-73
| 21-32
| 4500
| 3000
| | 09Г2С
| ГОСТ 5058-65
| 4-9
| 5000
| 3500
| | 09Г2СД
| ГОСТ 19281-73
| 10-20
| 4800
| 3300
| |
| ГОСТ 19282-73
| 21-32
| 4700
| 3100
| |
|
| 33-60
| 4600
| 2900
| | 09Г2С термоупрочненная
| ГОСТ 5058-65
| 10-32
| 5400
| 4000
| | 10Г2С
| ЧМТУ ЦНИИЧМ 246-61
| 4-10
11-32
| 5200
5000
| 3600
3500
| |
| ГОСТ 5058-65
| 33-60
| 4800
| 3400
| | 10Г2СД
| ГОСТ 5058-57
| 4-32
| 5000
| 3500
| | 10Г2С1 термоупрочненная
| ГОСТ 5058-65
| 10-40
| 5400
| 4000
| | 10Г2С1
| ГОСТ 5058-65
| 4-10
| 5200
| 3600
| | 10Г2С1Д
|
| 11-32
| 5000
| 3500
| |
|
| 33-60
| 4800
| 3400
| |
| ГОСТ 19281-73
| 4-9
| 5000
| 3500
| |
| ГОСТ 19282-73
| 19-32
| 4800
| 3300
| |
|
| 33-60
| 4600
| 3300
| | 14Г2
| ГОСТ 5058-65
| 4-9
| 4700
| 3400
| |
| ГОСТ 19281-73
|
|
|
| |
| ГОСТ 19282-73
| 10-32
| 4600
| 3300
| | 14Г2 термоупрочненная
| ГОСТ 5058-65
| 10-32
| 5400
| 4000
| | 15ХСНД
| ГОСТ 5058-57
|
|
|
| | (СХЛ-1, НЛ-2)
| ГОСТ 5058-55
|
|
|
| |
| ГОСТ 19281-73
| 4-32
| 5000
| 3500
| |
| ГОСТ 19282-73
|
|
|
| | 10ХСНД (СХЛ-4)
| ГОСТ 5058-57
| 4-32
| 5400
| 4000
| |
|
| 33-40
| 5100
| 3700
| |
| ГОСТ 5058-65
| 4-32
| 5400
| 4000
| |
| ГОСТ 19281-73
|
|
|
| |
| ГОСТ 19281-73
| 33-40
| 5200
| 4000
| | 15ХСНД термоупрочненная
| ГОСТ 5058-65
| 10-32
| 6000
| 5000
| | * В скобках даны возможные повышенные значения механических характеристик при поставке проката с дополнительной гарантией по пределу текучести.
** Механические характеристики для кипящих сталей (слева от черты) и для спокойных и полуспокойных (справа от черты)
| Таблица В.4 - Примерный химический состав отливок из серого чугуна
| Чугун
| Примерный химический состав, %
| | С
| Si
| Mn
| P
| S
| Cr
| Ni
| | Не более
| | СЧ 12-28
| 3,0-3,5
| 1,8-2,4
| 0,6-1,0
| 0,6
| 0,15
| 0,15
| 0,5
| | СЧ 15-32
| 3,3-3,6
| 2,2-2,5
| 0,6-1,0
| 0,4
| 0,15
| 0,15
| 0,5
| | СЧ 18-36
| 3,2-3,5
| 2,0-2,4
| 0,7-1,1
| 0,4
| 0,15
| 0,15
| 0,5
| | СЧ 21-40
| 3,1-3,4
| 1,7-2,1
| 0,8-1,2
| 0,3
| 0,15
| 0,3
| 0,5
| | СЧ 24-44
| 3,0-3,3
| 1,3-1,7
| 0,8-1,2
| 0,3
| 0,15
| 0,3
| 0,5
| | СЧ 28-48
| 2,9-3,2
| 1,2-1,6
| 0,8-1,2
| 0,2
| 0,15
| 0,3
| 0,5
| | СЧ 32-48
| 2,8-3,1
| 1,1-1,5
| 0,8-1,2
| 0,2
| 0,12
| 0,3
| 0,5
| | СЧ 32-52
| 2,7-3,0
| 1,5-1,5
| 0,8-1,2
| 0,2
| 0,12
| 0,3
| 0,5
| | СЧ 36-56
| 2,6-2,9
| 1,1-1,5
1,3-1,8
| 1,0-1,4
0.8-1,2
| 0,2
| 0,12
| 0,3
0,5
| 0,5
| | СЧ 40-60
| 2,5-2,8
| 1,1-1,3
1,3-1,8
| 1,0-1,4
0,8-1,2
| 0,02
| 0,02
| 0,3
0,5
| 0,5
| | СЧ 44-64
| 2,5-2,7
| 2,5-2,9
| 0,2-0,4
| 0,02
| 0,02
| 0,3
0,3
| 0,5
| Таблица В.5 - Расчетные сопротивления R, кгс/см2,для отливок из серого чугуна. Год постройки до 1981 г.
| Напряженное состояние
| Условные обозначения
| Расчетные сопротивления МПа (кгс/см2) отливок из серого чугуна
| | СЧ 12-28 СЧ 15-32
| СЧ 18-36 СЧ 21-40
| СЧ 24-44 СЧ 28-48
| | Растяжение центральное и при изгибе
| Rt
| 45 (450)
| 55 (550)
| 80 (800)
| | Сжатие центральное и при изгибе
| Rc
| 150 (1500)
| 190 (1900)
| 260 (2600)
| | Сдвиг (срез)
| RS
| 35 (350)
| 45 (450)
| 60 (600)
| | Cмятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)
| RP
| 225 (2250)
| 280 (2800)
| 390 (3900)
|
ПРИЛОЖЕНИЕ Г
(справочное)
ВОЗДЕЙСТВИЕ ПОЖАРА НА ПОКАЗАТЕЛИ ПРОЧНОСТИ БЕТОНА И АРМАТУРЫ
Таблица Г.1 - Значение максимальных температур нагрева бетона
| Цвет бетона
| Максимальная температура нагрева бетона, оС
| Возможные дополнительные признаки
| | Нормальный
| 300
| Нет
| | Розовый до красного
| 300-600
| Начиная с 300 оС - поверхностные трещины, с 500 оС - глубокие трещины, с 572 оС - раскол или выкол заполнителей, содержавших кварц
| | Серовато-черный до темно-желтого
| 600-950
| 700-800 оС - отколы бетона, обнажающие в ряде случаев арматуру, 900 оС - диссоциированный известняковый заполнитель и цементный дегидратированный камень сыплются, крошатся
| | Темно-желтый
| Более 950
| Много трещин, отделение крупного заполнителя от растворной части
| Таблица Г.2 - Снижение прочности бетона на сжатие после пожара
| Вид твердения бетона и условия твердения
| Снижение прочности бетона после пожара, %, при максимальной температуре его нагрева, °С
| | 60
| 120
| 150
| 200
| 300
| 400
| 500
| | Тяжелый с гранитным заполнителем, естественное
| 30
| 30
| 30
| 30
| 40
| 60
| 70
| | То же, тепловлажностная обработка
| 15
| 20
| 20
| 20
| 20
| 30
| 45
| | То же, с известняковым заполнителем
| 15
| 20
| 20
| 25
| 25
| 40
| 60
| | Легкий с керамзитовым заполнителем, тепловлажностная обработка
| 10
| 10
| 10
| 10
| 10
| 15
| 20
| | Примечания
1 В таблице указано, на сколько процентов снижается значение прочности бетона после пожара по сравнению со значением прочности бетона до пожара.
2 Прочность бетона после его нагрева до температур ниже 60 °С принимается равной ее значению до пожара.
3 После нагрева до температур выше 500 °С значения прочности бетона принимаются равными нулю.
4 Промежуточные значения снижения прочности бетона устанавливаются линейной интерполяцией.
| Таблица Г.3 - Снижение прочности арматуры после пожара
| Положение арматуры в конструкции, наличие предварительного напряжения
| Класс арматуры
| Снижение прочности арматуры после пожара, %, при максимальной температуре ее нагрева, оС
| | 300
| 400
| 500
| | За пределами зоны анкеровки независимо от преднапряжения
| А-I, А-II, А-III
| Нет
| Нет
| Нет
| | А-IV, А-V,А-VI
| »
| 5
| 10
| | Ат-IV, Ат-V, Ат-VI
| »
| 10
| 20
| | B-II, Bp-II, К-7
| »
| 30
| 60
| | В зоне анкеровки арматуры, ненапрягаемой
| А-II, А-III, А-IV
| Нет
| 20
| 40
| | А-V, А-III, А-IV
|
|
|
| | Ат-V
|
|
|
| | То же, предварительно напряженной
| А-IV, Ат-IV
| »
| 25
| 50
| | Ат-V, А-V
| »
| 30
| 60
| | А-VI, Ат-VI
| »
| 35
| 70
| | Bp-II, К-7
| »
| 45
| 90
| | B-II
| »
| 60
| -
| | Примечания
1 В таблице указано, на сколько процентов снижается значение прочности арматуры после пожара по сравнению со значением прочности арматуры до пожара.
2 Прочность арматуры (за исключением класса В-II) после нагрева до температур выше 500 °С принимается равной нулю; для класса В-II это значение принимается после температуры нагрева выше 400 °С.
3 Промежуточные значения снижения прочности арматуры устанавливаются линейной интерполяцией.
|
ПРИЛОЖЕНИЕ Д
(справочное)
|
