Короткое замыкание в точке К2.

Короткое замыкание в точке К1.

Сопротивление индуктивное системы энергоснабжения (мОм)

Х_С = ,

где S_NO - номинальная мощность отключения высоковольтных отключателей энергосистемы, кВ·А; U_СТКЗ =U_2ном- номинальное напряжение ступени КЗ, В.

Относительное активное сопротивление трансформатора

R_ОТ = ,

где Р_К - потери КЗ трансформатора, кВт, выбирается по табл.2;

S_N - номинальная полная мощность трансформатора, кВА, выбирается по табл.2.

Таблица 2. Технические данные двухобмоточных силовых трансформаторов серии ТМ напряжением 10/0,4 кВ

Относительное индуктивное сопротивление трансформатора

где U_K  - напряжение КЗ трансформатора, %, выбирается по таблице 2.

Активное и индуктивное сопротивления трансформатора мОм

где U_2ном- номинальное напряжение вторичной обмотки трансформатора, В.

Активное сопротивление первой шины, мОм

где l_ш1 - длина линии, м;

γ - проводимость для алюминия γ_ал=32 м/Ом м².

Индуктивное сопротивление первой шины, мОм

где  - среднее геометрическое расстояние между фазами, мм;

a₁₂, a₂₃, a₁₃ – расстояние между фазами;

h_Ш1- высота шины, мм.

Переходное сопротивление R_пр1 контактов рубильника QS1, выбираем по таблице 3.

Таблица 3. Значения переходных сопротивлений контактов отключающих аппаратов

Суммарное активное и индуктивное сопротивления последовательно соединенных элементов схемы цепи при КЗ в т. К1, мОм

R_∑1= + +R_пр1,           x_∑1=Х_С+ + .

Полное сопротивление схемы замещения, мОм

Ток КЗ, кА

.

Ударный ток КЗ без учета тока электродвигателей, кА

,

где К_Y1 - ударный коэффициент

К_Y1 = 1 + e^-1/Ta1_,

где Т_а1 - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока, с

Действующее значение полного тока КЗ за первый период

.

При Кз в непосредственно близости от размещения асинхронного двигателя ударный ток увеличивается и определяется по формуле

где I_{ном дв} - суммарный номинальный ток двух работающих асинхронных двигателей, кА

,

где номинальная мощность , линейное значение напряжения , КПД , коэффициент мощности  двигателя выбираются по таблице 4.

Таблица 4. Технические данные асинхронных двигателей серии 4А общепромышленного применения.

Тип двигателя	Pном, кВт	, %		Тип двигателя	Pном, кВт	, %
4А100L4	4,0	84	0,84	4A160M4	18,5	89,5	0,88
4A112M4	5,5	86	0,85	4A200L8	22	88,5	0,84
4A132S4	7,5	87	0,86	4A180M4	30	91	0,89
4A132M4	11	87,5	0,87	4A200M4	37	91	0,9
4A160S4	15	88,5	0,88	4A200L4	45	92	0,9
4A225M4	55	92	0,9	4A250M6	55	91,5	0,89
4A250S4	75	93	0,9	4A280S6	75	92	0,89
4A250M4	90	93	0,91	4A280M6	90	92,5	0,89
4A132S6	5,5	85	0,8	4A280M4	110	92,5	0,9
4A160S6	11	86	0,86	4A315M4	200	94	0,92
4A160M6	15	87,5	0,87	4A335M4	250	94,5	0,92
4A180M6	18,5	90	0,87	4A132M8	5,5	83	0,7
4A200M6	22	90,5	0,9	4A160M8	11	86	0,75
4A225M6	37	91	0,9	4A180M8	15	87	0,82
4A250S6	45	91,5	0,89	4A200M8	18,5	88,5	0,84

Короткое замыкание в точке К2.

Активное сопротивление второй и третей шин, мОм

где l_ш2, l_ш3 - длины линии шин, м.

Индуктивное сопротивление второй и третей шин, мОм

где h_Ш2, h_Ш3- высота шин, мм.

Сопротивление активное R_А и индуктивное X_А катушек максимального тока автомата QF3 определяются по таблице 5.

Таблица 5. Сопротивления катушек максимального тока автоматов, мОм

Переходное активное сопротивление контактов R_пА3 автомата QF3 определяется по таблице 3.

Суммарное активное и индуктивное сопротивления последовательно соединенных элементов схемы цепи при КЗ в т. К2, мОм

R_∑2= + +R_пр1+2 + + R_А+ R_пА3,     x_∑2=Х_С+ + +2 + +X_А.

Полное сопротивление схемы замещения, мОм

Ток КЗ, кА

Ударный ток КЗ в точке К2,кА

,

где К_Y2 - ударный коэффициент

К_Y2= 1 + e^-1/Ta2_,

где Т_а2 - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока

Действующее значение полного тока КЗ за первый период

.