ВЫПОЛНЕНИЕ РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТОРСКОЙ ЧАСТИ

· Руководствуясь категорией надежности ЭСН объекта, дать определение этой категории.

· В соответствии с категориейвыбрать количество трансформаторов.

· Нагрузку распределить по РУ, обеспечивая достаточную надежность технологического процесса. Крупные потребители, резко отличающиеся по мощности и режиму работы, целесообразно присоединить непосредственно к ШНН.

· Руководствуясь вариантами (схемы В.3, В.4), составить и именовать схему проектируемого объекта.

· В соответствии с распределением по РУ, рассчитать нагрузки.

В текстовой части данного пункта ПЗ показать расчет только различающихся нагрузок.

Расчеты ведутся методом коэффициента максимума. Это основной метод расчета электрических нагрузок, который сводится к определению максимальных (Рм, Qм, Sм) рассчитанных нагрузок группы электроприемников.

Составляем сводную ведомость нагрузок по цеху в табличной форме (табл.2).

Примечание. При оформлении пояснительной записки для Сводной ведомости нагрузок рекомендуется принять альбомную ориентацию страниц.

В графу 1 Сводной ведомости нагрузок записывается наименование групп электроприемников и узлов питаниясогласно заданию.

В графу 2 записывается мощность электроприемников и узлов питания Рн.

В графу 3 записывается количество электроприемников для групп и узла питания n.

В графу 4 для групп приемников и узла питания заносятся суммарная мощность

В графу 5 - коэффициент использования электроприемниковКи(4, табл. 1.5.1).

В графы 6 и 7 для групп приемников записываются tgφ и cosφ.

Определяется по (4, табл. 1.5.1) и формуле .

В графу 8 - для групп приемников показатель силовой сборки в группе m = Рн.нб. / Рн.нм., 

где Рн.нб и  Рн.нм - номинальные приведенные к длительному режиму активные мощности электроприемников наибольшего и наименьшего в группе.

В графу 9 - средняя активная мощность за наиболее загруженную смену ;

В графу 10 - средняя реактивная мощность за наиболее загруженную смену ;

В графу 11 записывается средняя нагрузка за наиболее загруженную смену ;

В графу 12 записывается эффективное число электроприемников, nэ= n.

В графу 13 - коэффициент максимума активной нагрузкиКм из (4, табл. 1.5.3).

В графу 14 записывается коэффициент максимума реактивной нагрузкиКм'.

В соответствии с практикой проектированияКм' = 1,1 при nэ < 10;Км' = 1 при nэ > 10.

В графу 15 записывается максимальная активная мощность: ;

В графу 16, записывается максимальная реактивная мощность ,

В графу 17 записывается максимальная полная мощность: .

В графу 18 записывается максимальный ток: .

Средние коэффициенты использования группы электроприемников, мощности cosφ и реактивной мощности tgφ:

 ;

Таблица 1.5.1. Рекомендуемые значения коэффициентов

Таблица 1.5.3. Зависимость К_М = F (nэ, К_И)

· Рассчитать и выбрать компенсирующее устройствоКУ, присоединив его на ШНН (централизованная компенсация реактивной мощности).

Переносим результаты Сводной ведомости нагрузок(табл. 2) в таблицу 2.1.

Таблица 2.1. Сводная ведомость нагрузок.

Компенсацию реактивной мощности по опыту эксплуатации производят до cosφ_к=0,92...0,95.

Задавшись cosφ_к из этого промежутка, определяют: .

Расчетная реактивная мощность КУ: , кВар

где α = 0,9 - коэффициент, учитывающий повышение cosφ естественным способом,

tgφ, tgφ_к - коэффициенты реактивной мощности до и после компенсации. Значения Р_М, tgφ выбираются по результату расчета нагрузок из сводной ведомости нагрузок.

Зная Q_к.ри напряжение, выбирают стандартную компенсирующую установку, близкую по мощности из таблицы 6.1.1. или комплектные конденсаторные установки (ККУ), предназначенные для этой целииз таблицы 6.1.2.

В сводную ведомость нагрузок (таблица 2.1) заносят стандартное значение мощности выбранного КУ.

После выбора стандартного КУ определяется фактическое значение ,

где Q_к.СТ- стандартное значение мощности выбранного КУ, кВар.

По значению tgφ_Ф определяют фактический коэффициент мощности .

Результаты заносятся в сводную ведомость нагрузок (таблица 2.1) третьей строкой:

- активная мощностьР_М не изменяется

- реактивная мощность Q_{М с КУ}  = Q_{М без КУ} - Q_к.СТ

- полная мощность

Потери мощности трансформатора заносятся в четвертую строку сводной ведомости нагрузок:

Расчетные мощности трансформатора с учетом потерь заносятся в пятую строку сводной ведомости:

Выбирается окончательно трансформатор(-ы) для схемы электроснабжения по таблицам № 5.1.1 или 5.1.2, записывается тип, мощность, потери, сопротивления обмоток. Число трансформаторов nпринимается в соответствии с категорией ЭСН.

Определяется коэффициент загрузки трансформатора .

Заполнить окончательно сводную ведомость нагрузок (таблица 2).

Таблица 5.1.1. Технические данные масляныхдвухобмоточных

трансформаторовобщего назначения класса 6…10 кВ

Таблица 5.1.2. Технические данные масляных и сухих

трансформаторов для комплектных трансформаторных подстанций.

· Руководствуясь соотношениями (таблица А.5) рассчитать, выбрать и сформировать марки аппаратов защиты всех линий ЭСН из таблиц А.6 и А.7.

В процессе выбора аппаратов защиты и линий ЭСН заполняется таблица 2.2. Сводная ведомость ЭСН электроприёмников.

Таблица 2.2. Сводная ведомость ЭСН электроприёмников.

Для выбора аппарата защиты нужно знать ток в линии, где он установлен, его тип и число фаз.

В линии сразу после трансформатора (А)

где S_Т - номинальная мощность трансформатора, кВА;

U_Н.Т- номинальное напряжение трансформатора, кВ.Принимается U_Н.Т= 0,4 кВ.

Линия к РУ (РП или шинопровод)

где S_{м РУ} - максимальная расчетная мощность РУ, кВА;

U_Н.РУ- номинальное напряжение РУ, кВ. Принимается U_Н.РУ= 0,38 кВ.

Линия к ЭД переменного тока

где Р_Д - мощность ЭД, кВт; U_Н.Д- номинальное напряжение ЭД, кВ; U_Н.Д= 0,38 кВ.

η_Д- КПД электродвигателя, относительные единицы. Для трехфазных асинхронных двигателей с КЗ ротороммощностью 1…100 кВтпринимаетсяη_Д = 0,7…0,9.

Примечание. Если ЭД повторно-кратковременного режима, то

ПВ - продолжительность включения, относительные единицы (не проценты!).

Линия к сварочному трансформатору

где S_СН - полная мощность сварочного 3-фазного трансформатора, кВА.

В качестве защитных аппаратов от токов короткого замыкания и ненормальных режимов в сети 0,4 кВиспользуются автоматические выключатели.

Автоматы выбираются согласно условиям:

I_н.а. ³I_н.р; I_н.р.³I_ДЛ– для линии без ЭД;

U_н.а³U_С; I_н.р.³ 1,25·I_ДЛ– для линии с одним ЭД;

I_н.р. ³ 1,1·I_м– для групповой линии с несколькими ЭД;

где I_н.а.- номинальный ток автомата, А;I_н.р.- номинальный ток расцепителя, А;

I_ДЛ - длительный ток в линии, А; I_м - максимальный ток в линии, А;

U_н.а- номинальное напряжение автомата, В; U_С - напряжение сети, В;

Кратность отсечки автомата

I_О ³I_ДЛ – для линии без ЭД;

I_О ³ 1,2·I_П– для линии с одним ЭД;

I_О ³ 1,2·I_пик– для групповой линии с несколькими ЭД;

где I_О - ток отсечки, А;I_П - пусковой ток, А; I_П = К_П·I_Н.Д

I_Н.Д - номинальный ток, А; I_пик - пиковый ток, А; I_пик = I_П.нб + I_М – I_Н.нб

I_Н.нб - номинальный ток наибольшего в группе Эд, А; I_М - максимальный ток на группу, А.

Зная тип, I_н.а. и число полюсов автомата, выписываются все каталожные данные.

Проводники для линий, защищенных автоматамис комбинированнымирасцепителями, выбираютсясогласно условию:I_ДОП ³ К_ЗЩ · I_У(П),

где I_ДОП - допустимый ток проводника, А; К_ЗЩ - коэффициент защиты.

Принимают К_ЗЩ = 1,25 - для взрыво- и пожароопасных помещений;

            К_ЗЩ = 1 - для нормальных (неопасных) помещений.

· Руководствуясь схемой РУ (схема В.5) разработать составной РП (при необходимости), сформировать марки всех РП.

Выбрать и сформировать марки всех линий ЭСН и учетом соответствия аппарату защиты (по аналогии с предыдущим пунктом).

· Выполнить чертеж 1 «План расположения и ЭСН ЭО ... ».

Производственные здания возводятся одно- и многоэтажными. В одноэтажных зданияхорганизуется производство крупных, тяжелых деталей.

Ширину пролета принимают b = 12,18, 24 или 36 м, а шаг колонн t = 12 м. В многоэтажных зданиях b =4,6 или 8 м, а t = 6 м. Наиболее распространенная ширина помещения b = 18 и 24 м.

При планировке на листе предварительно наносят сетку колонн в масштабе 1:100, реже 1:50 или 1:200.

Около каждого станка предусматривается площадка (стеллаж) дляскладирования и хранения заготовок (деталей).

Например:

Место рабочего у станка обозначают кружком в масштабе(d = 500 мм), половина которого затушевывается.

Темплетная планировка позволяет наглядно представить занятую и свободную площади и расстояние между оборудованием.

Темплеты станков располагаются в короткую технологическую линию, чтобы изделия транспортировались по кратчайшему пути. При размещении темплетов учитывается расположениестроительных колонн, элементов зданий, путей транспортировки, проходов.

Кроме того, учитывается возможность использования подъемно-транспортных механизмов, перспектива развития.

Наиболее удобно размещать станки вдоль пролета, а поперечное расположение применяют для лучшего использования площадей.

Под углом располагают станки револьверные (работа с прутками), протяжные, продольно-строгальные и т. п. Рабочее место- со стороны прохода.

У наружных стен (там больше уровень естественного освещения) располагают рабочие места слесарей-лекальщиков, резьбо-шлифовальные станки и т. п.

Транспортировка изделий возможна следующими способами:

- наземными электрическими тележками, автокарами с подъемными платформами, передвижными подъемными кранами. Их грузоподъемность 0,73; 1,0; 1,5; 3,0; 5,0 т; скорость хода 6 ... 15 км/час;

- электроталью с монорельсом, грузоподъемностью от 0,25 до 5 т;

- конвейерами с шириной ленты 200…600мм скоростью перемещения 6…30 м/мин;

- мостовыми кранами для тяжелых изделий грузоподъемностью 5; 10; 15; 20 т;

- кран-балками с ручными и электрическими талями грузоподъёмностью 1…3 т; вылет стрелы - для обслуживания двух соседних станков;

- манипуляторами (промышленными роботами).

Габаритные и модульные размеры на чертеже обязательны!

Код схемы определяется ее видом и типом (буква и цифра).

Виды схем определяются в зависимости от элементов и связей, входящих в нее, и обозначаются буквами русского алфавита. Различают 10 видов схем:

Типы схем определяются их назначением и обозначаются арабскими цифрами.

Различают 8 типов схем:

Например:

ЭЗ - схема электрическая принципиальная.

Э7 - схема электрическая расположения.

Толщина линий согласно ГОСТ выбирается в пределах от 0,2 до 1 мм и выдерживается во всем комплекте чертежей.

Графические обозначения элементов и линий взаимосвязи (приложение В.2) выполняются линиями одинаковой толщины. Допускается утолщение линий при необходимости выделить отдельные электрические цепи, например силовые цепи.

На одной схеме рекомендуется применять не более трех типоразмеров линий по толщине.

· Для последующего расчета токов КЗ и потери напряжения обосновать и выбрать характерную линию. Обычно это линия с наиболее мощным или наиболее удаленным ЭП.

· На расчетную схему (рис.1) и схемы замещения (рис.2, 3)  нанести необходимые данные, выбрать и пронумеровать точки КЗ.

Длина проводников принимается из чертежа 1 «План расположения и ЭСН ЭО ... »:

L_ВН= … м(длина линии ЭСН от внешнего источника ЭСН до трансформаторной)

Lкл1 = … м (длина линии ЭСН от ШНН трансформатора до ШМАl)

L_Ш= … м (участок ШМАl до ответвления)

Lкл2= … м (длина линии ЭСН от ШМАl до наиболее мощного потребителя).

· Рассчитать токи КЗ в выбранных точках и заполнить таблицу 4 «Сводная ведомость токов КЗ по точкам».

Для определения токов КЗ используются следующие соотношения:

Для всей системы ЭСН ток сети ,

где S_Т - мощность одного или двух трансформаторов, выбранных для установки с учетом потерь и компенсации реактивной мощности.

U_С = 10 кВ - напряжение, приходящее в трансформатор из энергосистемы.

Из таблицы 3.2.1 по значению тока сети I_Свыбираем марку и сечение неизолированных проводов, прокладываемых снаружи.

Из таблицы 1.9.5 по выбранному сечению проводов записываем R₀и X₀ (мОм/м).

С учетом длины линии L_с = … м: и

Сопротивление приводят к низшему напряжению НН трансформатора:

и  (мОм).

Для выбранного трансформатора из таблицы 1.9.1 по значению мощности S_Т записывают сопротивления R_Т , X_Т , Z⁽¹⁾_Т   (мОм).

Таблица 3.2.1. Токовая нагрузка на неизолированные провода.

Для автоматовпо значению токов I_на из таблицы 1.9.3 записывают сопротивления:

1SF R_1SF, X_1SF; R_П1SF (мОм) – линия после трансформатора к ШНН.

SF1 R_SF1, X_SF1; R_ПSF1 (мОм) – линия от ШНН к ШМА.

SF  R_SF ,X_SF; R_ПSF (мОм) – линия от ШМА к наиболее мощному приемнику.

Для кабельныхлинийпо значениям токов из таблицы 1.9.5 записывают:

КЛ1: линия от ШНН до ШМА сечением…мм² с допустимым током…А записывают и (мОм/м). С учетом протяженности линии = и  (мОм).

КЛ2: линия от ШМА к наиболее мощному приемнику сечением…мм² с допустимым током…Азаписывают и  (мОм/м).

С учетом протяженности линии = и .

Для ШМА по значению тока из таблицы 1.9.7 сопротивления и  (мОм/м).

Для ступеней распределения из таблицы 1.9.4 записывают  и (мОм).

Составляется схема замещения (рис.2) для наибольшего по мощности двигателя и нумеруются точки КЗ в соответствии с расчетной схемой.

Упрощается схема замещения (рис.3), для чего вычисляются эквивалентные сопротивления на участках между точками КЗ и наносятся на схему:

+ мОм;

+  = мОм;

+ мОм;

+ = мОм;

+ = мОм;

+ = мОм.

Вычисляются сопротивления до каждой точки КЗ и заносятся в «Сводную ведомость»

+  = мОм;

 = мОм;

+  = мОм;

 = мОм;

Вычисляют отношения сопротивлений:

= ;   = ; = .

Определяются ударные коэффициенты  по графику рис.1.9.1:

 = F = ;

 = F = ;

 = F  = .

Коэффициент действующего ударного тока = , аналогично и .

Определяются 3-фазные токи КЗ и заносятся в «Ведомость»:

;  

Действующие значения трехфазного ударного тока:

кА; кА;  кА;

Ударный ток КЗ:  кА;    кА;  кА;

Для двухфазного КЗ: ; ;

Заполняется таблица 4 «Сводная ведомость токов КЗ по точкам».

Составляется схема замещения для расчета 1-фазных токов КЗ (рис. 1.9.5) и определяютсясопротивления.

При расчете 1-фазных токов КЗ значение удельных индуктивных сопротивлений петли «Фаза-нуль» принимается равным:

X_0П = 0,15 мОм/м - для КЛ до 1 кВ и проводов в трубах,

X_0П = 0,4 мОм/м - для изолированных открыто проложенных проводов,

X_0ПШ = 0,2 мОм/м - для шинопроводов.

и

и

и

Полное сопротивление петли «фаза-нуль» до 1 точки КЗ:

и 

Полное сопротивление петли «фаза-нуль» до 2 точки КЗ:

и 

Полное сопротивление петли «фаза-нуль» до 3 точки КЗ:

(кА) , где U_кф = 230 В.

Окончательно заполняется сводная ведомость токов КЗ по точкам (таблица 4).

· Выполнить проверки элементов ЭСН характерной линии по токам КЗ и потере напряжения.

Аппараты защиты проверяют на надежность срабатывания, согласно условиям:

	для автоматов с комбинированнымрасцепителем	- номинальный ток расцепителя автомата
	для автоматов только с максимальнымрасцепителем на	- ток отсечки автомата, кА;
	для автоматов только с максимальнымрасцепителем на

По результатам проверки каждого аппарата (1SF , SF1, SF) делают вывод: Надежность срабатывания автоматов обеспечена. Иначе аппарат защиты заменяют на соответствующий условию.

Аппараты защиты проверяют на отключающую способность, согласно условию

где - ток автомата по каталогу;  - 3-фазный ток КЗ в установившемся режиме, кА.

По результатам проверки каждого аппарата (1SF , SF1, SF) делают вывод: Автомат при КЗ отключается, не разрушаясь. Иначе аппарат защиты заменяют на соответствующий условию.

Аппараты защиты проверяют на отстройку от пусковых токов, согласно условиям

- для электродвигателя;

- для распределительного устройства с группой ЭД,

где - ток установки автомата в зоне КЗ, кА;

- пусковой ток электродвигателя, кА.

По результатам проверки каждого аппарата (1SF , SF1, SF) делают вывод: Автомат при пуске не отключается. Иначе аппарат защиты заменяют на соответствующий условию.

Проводки (кабели) проверяют на соответствие выбранному аппарату защиты, согласно условию:

Для автоматов и тепловых реле ;

Для предохранителей ,

где  - допустимый ток проводника по каталогу, А;

- ток уставки автомата в зоне перегрузки, А;

- кратность (коэффициент) защиты (таблица 1.10.1).

Проводки (кабели) проверяют на термическую стойкость по условию

где - фактическое сечение кабельной линии,

- термически стойкое сечение КЛ, мм².

КЛ1 (ШНН-ШМА) 1 ступень:

КЛ2 (ШМА-двигатель) 2 ступень:

где  - термический коэффициент, принимается:

 = 6 - для меди,

 = 11 - для алюминия,  = 15 - для стали;

- установившийся трехфазный ток КЗ, кА;

- приведенное время действия тока КЗ, с (таблица 1.10.3).

По результатам проверки КЛ1 и КЛ2 делают вывод: Кабельные линии удовлетворяют условию термической стойкости. Иначе КЛ заменяют на соответствующие условию.

Шинопроводы проверяют на динамическую стойкость по условию ,

где  - допустимое механическое напряжение в шинопроводе, Н/см²;

 - фактическое механическое напряжение, Н/см².

Динамическое действие токов КЗ. При прохождении тока в проводниках возникает механическая сила, которая стремится их сблизить (одинаковое направление тока) или оттолкнуть (противоположное направление тока).

Максимальное усиление на шину

где  - максимальное усилие, Н;

- длина пролета между соседними опорами, см;

 - расстояние между осями шин, см;

- ударный ток КЗ, трехфазный, кА.

Примечание.

При отсутствии данных шинопровода принимается равным 1,5 - 3 - 4,5 - 6 м.

Величина  принимается 100, 150, 200 мм.

Наибольший изгибающий момент (М_макс, Н·см):

 - при одном-двух пролетах,

 - при трех и более пролетах.

Напряжение (σ, Н/см²) в материале шин от изгибапо формуле:

где W - момент сопротивления сечения, см³:

 - при расположении шин широкими сторонами друг к другу (на ребро);

 - при расположении шин плашмя;

- для круглых шин с диаметром d, см.

Шины будут работать надежно, если выполнено условие .

Для сравнения с расчетным значением принимают

- для меди; - для алюминия; - для стали.

По результатам проверки делают вывод: Шинопровод динамически устойчив. Если при расчете оказалось, что , то для выполнения условия необходимо увеличить расстояние между шинами  или уменьшить пролет  между опорами - изоляторами.

Шинопроводы проверяют на термическую стойкость, согласно условию ,

где - фактическое сечение шинопровода, ;

- термически стойкое сечение шинопровода, мм².

Термическое действие токов КЗ. Ток КЗ вызывает дополнительный нагрев токоведущих частей и аппаратов. Повышение температуры сверх допустимой снижает прочность изоляции, так как время действия тока КЗ до срабатывания защиты невелико (доли секунды - секунды), то согласно ПУЭ допускается кратковременное увеличение температуры токоведущих частей (таблица 1.10.2).

Минимальное термически стойкое сечение по формуле

где  - термический коэффициент, принимается:

 = 6 - для меди,  = 11 - для алюминия,  = 15 - для стали;

- установившийся 3-фазный ток КЗ, кА;

- приведенное время действия тока КЗ, с (таблица 1.10.3).

Время действия тока КЗ  (таблица 1.10.3) имеет две составляющих: время срабатывания защиты  и время отключения выключателя :     .

Должно быть выполнено условие термической стойкости

Примечание. Отсчет ступеней распределения ведется от источника.

Если условие не выполняется, то следует уменьшить  (быстродействие защиты).

По результатам проверки делают вывод: Шинопровод термически устойчив, он выдержит кратковременные перегрузки при температуре ...⁰С при КЗ.

Если при расчете оказалось, что , то для выполнения условия необходимо заменить тип шинопровода.

Шинопроводы проверяютпо потере напряжения для характерной линии ЭСНс наиболее мощным ЭД или наиболее удаленным потребителем.

Для выполнения проверки составляется расчетная схема для потерь напряжения (рис. 2 и 3) и наносятся необходимые данные.

Наиболеецелесообразный расчет по токам участков:

где  - потеря напряжения,%; - номинальное напряжение, В,  = 380 В;

- ток участка, А; - длина участка, км;  - расстояние от начала ответвления, км;

 - активная мощность ответвления, кВт; - реактивная мощность ответвления, кВар;

,  - удельные активное и индуктивное сопротивления, Ом/км.

Наиболее целесообразную формулу применить для всех участков с различным сечением, а затем сложить результаты:

Должно быть выполнено условие , что удовлетворяет силовой нагрузке.

· Выполнить чертеж 2 «Принципиальная однолинейная схема ЭСН ЭО ...» в соответствии с полученными результатами, согласно Приложению В.6.

· Расчет и выбор элементов релейной защиты (РЗ) цехового трансформатора.

Выбор вида и схемы РЗ.

Сеть ВН цехового трансформатора на напряжение 10кВ имеет изолированную нейтраль. В схемах защиты с силовыми выключателями на ВН (рис. 1.12.1) можно применить следующие виды РЗ:

а)Токовая отсечка ТО без выдержки времени на реле типа РТ-40 косвенного действия при наличии электромагнита отключения (ЭО), типа РТМ прямого действия при наличии пружинного привода;

б)МТЗ на реле типа РТ-40 в сочетании с реле времени типа ЭВ-100 или ЭВ-200 для выключателей с ЭО, типа РТВ для выключателя с пружинным приводом;

в)сочетание ТО и МТЗ на реле типа ИТ-80, РТ-80, РТ-90 для выключателей с ЭО, типа РТМ и РТВ для выключателей с пружинным приводом.

Токовая отсечка (ТО) обеспечит защиту в зоне КЗ, а максимальная токовая защита (МТЗ) в зоне перегрузки. Наиболее распространенные схемы, сочетающие ТО и МТЗ, могут быть однорелейные и двухрелейные, на постоянном и переменном оперативном токе.

Выбор токовых трансформаторов

Определяется номинальный ток нагрузки на ВН  для трансформатора

.

По и  выбираются трансформаторы тока для установки (таблица 1.12.1) 2 штуки.

Определяется номинальный коэффициент трансформации

Определяется ток срабатывания реле

где  - коэффициент трансформации ТТ определен выше;

 - коэффициент надежности отстройки, учитывающий погрешности реле и ТТ(таблица 1.12.3);  - коэффициент схемы включения реле.

В зависимости от схемы соединения вторичных обмоток трансформаторов тока и вида короткого замыкания принимаются следующие значения коэффициентов схемы:

 = 1 - при соединении обмоток по схеме «неполная звезда»,

 = 1,73 - во всех случаях при 3-фазном КЗ,

 = 1 - при КЗ двух фаз и одном токовом трансформаторе,

 = 2 - при КЗ двух фаз и включении на разность токов обмоток двух ТТ.

По значению   выбирается тип реле тока для защиты (таблица 1.12.2)

Определение коэффициента чувствительности защиты

где - минимальный ток КЗ в начале защищаемого участка, А;

Защита надежно сработает, если

По результатам расчета записывается вывод: Условие надежности выполнено, следовательно, токовая отсечка срабатывает надежно.

Определяется уставка срабатывания по току для МТЗ типа РТВ

где - наибольший ток нагрузки защищаемого участка, А.

 - коэффициент самозапуска ЭД;

= 1 - при отсутствии в линии ЭД,

 = 2,5 ... 3,0 - при наличии ЭД в линии,

 = 1,1 ... 2,0 - уточняется по таблице 1.12.3,

- коэффициент возврата реле (таблица 1.12.3).

По расчетному значению тока срабатывания выбирается (таблица 1.12.2) его каталожное значение  согласно условию:

Определение коэффициента чувствительности МТЗ

где - минимальный ток КЗ в конце защищаемого участка, А;

МТЗ надежно сработает, если .

По результатам расчета записывается вывод:

Условие надежности выполнено, следовательно, токовая отсечка срабатывает надежно.

Составляется схема зон действия РЗ

(рис. 1.12.3).

· Рассчитать молниезащитуэто значит определить тип защиты, ее зону и параметры.

Параметрами молниезащиты являются:

 - полная высота стержневого молниеотвода, м;

, - высота опор (для м/з типа Т);

- высота вершины конуса стержневого молниеотвода, м;

- высота защищаемого сооружения, м;

 - высота стержневогомолниеприемника, м;

- активная высота молниеотвода, м;

, - радиусы защиты на уровне земли и на высоте защищаемого сооружения, м;

 - высота средней части двойного стрежневого молниеотвода, м;

, - ширина средней части зоны двойного стержневого молниеотвода на уровне земли и на высоте защищаемого объекта, м;

- угол защиты (между вертикалью и образующей), град;

 - расстояние между двумя стрежневыми молниеотводами (для типа 2С) или расстояние между опорами тросового молниеотвода (для типа Т), м;

 - длина пролета между опорами троса, м;

 - высота опоры троса, м;

- ширина зоны тросового молниеотвода на уровне защищаемого сооружения, м;

- длина зоны двойного тросового молниеотвода на уровне защищаемого сооружения, м;

- длина зоны двойного тросового молниеотвода на уровне земли, м.

Ожидаемое количество поражений молнией в год для зданий и сооружений прямоугольной формы:

где  и  - длина и ширина здания или сооружения, м.Если здание и сооружение имеют сложную конфигурацию, то  и - это стороны прямоугольника, в который вписывается на плане защищаемый объект.

Примечание. Для одиночного тросового молниеотвода  - это высота троса в середине пролета. С учетом провеса троса сечением 35 ... 50 мм² при известной высоте опор и длине пролета  высота троса (в метрах) определяется по формулам: