Библиографическое описание документа из Internet

Примеры библиографического оформления

Книга под фамилией одного автора

Бирюков, П.Н. Международное право: учебное пособие / П.Н. Бирюков. – М.: Юрист, 2000. – 416 с.

Книга под фамилией двух или трех авторов

Карасева, М. В. Финансовое право: практикум / М.В. Карасева, В.В. Гриценко. – М.: Юрист, 2000. – 152 с.

Алешкина, Э.Н. История государства и права России: метод. рекомендации к курсу / Э.Н. Алешкина, Ю.А. Иванов, В.Н. Чернышев. – Воронеж: Изд-во Воронеж. гос. ун-та, 2001. – 384 с.

Книга под фамилией четырех и более авторов

Описание книги дается на заглавие, если книга написана четырьмя и более авторами. Если книга написана четырьмя авторами, то все они перечисляются за косой чертой (/).

Налог на имущество: Коммент. и разъяснения / В.Р. Берник, О.И. Баженов, Е.В. Демешева, О.С. Федорова. – М.: Налоги и финансовое право, 1997. – 80 с.

Если книга имеет более четырех авторов, то после заглавия за косой чертой перечисляются первые три и добавляются слова «и др.».

Практикум по уголовному праву. Часть общая / К.А. Панько, Н.А. Долгова, А.В. Заварзин и др. – Воронеж: Изд-во Воронеж. гос. ун-та, 2001. – 128 с.

Однотомное издание

Европа. Государства Европы: физическая карта / сост. и подгот. к печати ПКО «Картография» в 1985 г.; ст. ред. Л. Н. Колосова; ред. Н. А. Дубовой. – Испр. в 2000 г. – 1 : 5000 000, 50 км в 1 см ; пр-ция норм. кон. равнопром. – М.: Роскартография, 2000.

Многотомное издание

Савельев, И. В. Курс общей физики: учеб. пособие для студентов вузов. – 2-е изд., перераб. – М.: Наука, 1982. – Т. 1–3.

Отдельный том

Савельев, И. В. Курс общей физики: учеб. пособие для студентов вузов. – 2-е изд., перераб. – М.: Наука, 1982. – Т.3. – 412 с.

Сборник научных трудов

Государственная и местная власть: Сб. науч. тр. – Воронеж: Изд-во Воронеж. гос. ун-та, 2000. – 312 с.

Глава из книги

Ремизов, К. С. Нормирование труда // Гурьянов С. Х., Поляков И. А., Ремизов К. С. Справочник экономиста по труду. – 5-е изд., доп. и перераб. – М., 1982. – Гл. 1. – С. 5–58.

Статья из сборника

Астафьев, Ю.В. Судебная власть: федеральный и региональный уровни / Ю.В. Астафьев, В.А. Панюшкин // Государственная и местная власть: Правовые проблемы: сб. науч. тр. – Воронеж: Лингва, 2000. – С. 75–92.

Статья из журнала

Кряжков, В. Административные суды: какими им быть? / В. Кряжков, Ю. Старилов // Рос. юстиция. – 2001. – №1. – С. 18 – 20.

К вопросу о новом понимании административной юстиции / Ю.Н. Старилов, В.Ю. Шпак, В.В. Макеев, А.А. Паршина // Правоведение. – 2000. – №2. – С. 101–114.

Диссертация

Луус, Р. А. Исследование оборудования с пневмовакуумным приводом для захвата, перемещения и фиксации при обработке пористых и легкоповреждаемых строительных изделий: (На примере силикатобетонных изделий): дисс. … канд. техн. наук. – М., 1982. – 212 с.

Законодательные материалы

Конституция Российской Федерации. – М.: Приор, 2001. – 32 с.

Российская Федерация. Законы. О воинской обязанности и военной службе: ФЗ от 28.03.98 №53–ФЗ. – М.: Ось-89, 2001. – 46 с.

Гражданский процессуальный кодекс РСФСР: [принят третьей сес. Верхов. Совета РСФСР шестого созыва 11 июня 1964 г.]: офиц. текст: по состоянию на 15 нояб. 2001 г. / М-во юстиции Рос. Федерации. – М.: Маркетинг, 2001. – 159 с.

О государственной судебно-экспертной деятельности в Российской Федерации: Федер. закон от 31.05.2001 №73–ФЗ // Ведомости Федер. Собр. Рос. Федерации. – 2001. – №17. – Ст. 940. – С. 11–28.

Нормативные акты и правила

Нормы технологического проектирования угольных и сланцевых шахт. Разд. «Главный участковый водоотлив»: ВНТП 24–81/ Минуглепром СССР: Введ. 01.01.82: Взамен разд. 37.00 ОН и НТП изд. 1973 г. – М., 1981. – 25 с.

Правила безопасности при обслуживании гидротехнических сооружений и гидромеханического оборудования энергоснабжающих организаций: РД 153-34.0-03.205–2001: утв. М-вом энергетики Рос. Федерации 13.04.01: Ввод. в действие с 01.11.01. – М.: ЭНАС, 2001. – 158 с.

Правила устройства и безопасной эксплуатации подъемников (вышек): ПБ 10-256-98: утв. Гостехнадзором России 24.11.98: Обязат. для всех м-в, ведомств, предприятий и орг., независимо от их орг.-правовой формы и формы собственности, а также для индивидуал. предпринимателей. – СПб.: ДЕАН, 2001. – 110 с.

Правила учета электрической энергии: Сб. основных норматив.-техн. док., действующих в обл. учета электроэнергии. – М.: Госэнергонадзор России; Энергосервис, 2002. – 366 с.

СНиП 2.04.08–87. Газоснабжение / Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. – 64 с.

Патентные документы и авторские свидетельства

Приемопередающее устройство: пат. 2187888 Рос. Федерация: МПК⁷ H 04 В 1/38, Н 04 J 13/00 / Чугаева В. И.; заявитель и патентообладатель Воронеж. науч.-ислед. ин-т связи. – № 2000131736/09; заявл. 18.12.00; опубл. 20.08.02. Бюл. № 23 (II ч.). – 3 с.

Пат. 1044224 СССР, МКИ³В 28 В 11/14. Автомат для резки глиняного бруса / Л. Туроян, А. Кульгар (ВНР). – № 2855952/29–33; заявл. 11.12.79; опубл. 23.09.83 // Открытия. Изобретения. – 1983. – № 36. – С. 258.

Устройство для захвата неориентированных деталей типа валов: а. с. 1007970 СССР : МКИ³ В 25 J 15/00 / В. С. Ваулин, В. Г. Кемайкин (СССР). – № 3360585/25–08; заявл. 23.11.81; опубл. 30.03.83. Бюл. №12. – 2 с.

А. с. 1007970 СССР, МКИ³В 25 J 15/00 Устройство для захвата неориентированных деталей типа валов / В. С. Ваулин, В. Г. Кемайкин (СССР). – № 3360585/25 – 08; заявл. 23.11.81; опубл. 30.03.83. Бюл. № 12 // Открытия. Изобретения. – 1983. – № 12. – С. 82.

Описание нормативных документов по стандартизации

Отдельно изданный стандарт

ГОСТ Р 517721–2001. Аппаратура радиоэлектронная бытовая. Входные и выходные параметры и типы соединений. Технические требования. – Введ. 2002–01–01. – М.: Изд-во стандартов, 2001. – 27 с.

ГОСТ 7. 53–2001.Издания. Международная стандартная нумерация книг. – Взамен ГОСТ 7.53–86; введ. 2002–07–01. – Минск: Межгос. совет по стандартизации, метрологии и сертификации. М.: Изд-во стандартов, 2002. – 3 с. – (Система стандартов по информации, библиотечному и издательскому делу).

ГОСТ 11326.5-79. Кабель радиочастотный марки РК 50-7-12. Технические условия. – Взамен ОСТ 11326-71; Введ. 01.01.81 до 01.01.89 // Кабели радиочастотные: Сборник: [ГОСТ 26.0–78 и др.]. – М., 1982. – С. 63–68. 

Информационное обеспечение программ комплексной стандартизации продукции. Общие требования. ГОСТ 7.58–90. – Утв. 1990. – М.: Издательство стандартов, 1991. – 9 с.

Представление численных данных о свойствах веществ и материалов в научно-технических документах. Общие требования.ГОСТ 7.54–88. – Взамен ГОСТ 7.33–81, ГОСТ 7.46–84. – Утв. 1988. – М.: Издательство стандартов, 1990. – 8 с. 

Сборник стандартов

Кабели радиочастотные: [Сборник]: ГОСТ 11326.0–78, ГОСТ 11326.1–79, ГОСТ 11326.92–79. – М.: Изд-во стандартов, 1982. – 447 с.

Система стандартов безопасности труда: [Сборник]. – М.: Изд-во стандартов, 2002. – 102 с. – (Межгосударственные стандарты).

ГОСТ 10749.1-80 и др. Спирт этиловый технический. Методы анализа: [Сборник]. – Взамен ГОСТ 10749–72; Введ. 01.01.82 до 01.01.87. – М.: Изд-во стандартов, 1981. – 47 с.

Библиографическое описание документа из Internet

Бычкова Л.С. Конструктивизм / Л.С. Бычкова // Культурология XX века. – http//www.phiLoSophy.ru/edu/ref/enc/k.htm1.

Защита курсовой работы

Защита курсовых работ проводится до начала экзаменационной сессии.

Курсовая работа должна быть написана и защищена в установленные сроки. Обучающийся, не защитивший курсовую работу в срок, считается имеющим академическую задолженность и не допускается к сдаче экзамена по соответствующей дисциплине.

КР не допускается к защите, если:

 - она не носит самостоятельного характера, списана из литературных источников или у других авторов;

- основные вопросы не раскрыты, изложены схематично, фрагментарно;

- в тексте содержатся ошибки, научный аппарат оформлен неправильно, текст написан небрежно.

Защита курсовой работы имеет целью выявить глубину и самостоятельность знаний обучающегося по теме исследования. На защите обучающийся должен хорошо ориентироваться в представленной работе, отвечать на вопросы как теоретического, так и практического характера, относящиеся к теме работы.

Результаты курсовой работы оцениваются с учетом качества ее выполнения и ответов на вопросы по четырехбалльной системе («отлично», «хорошо», «удовлетворительно», «неудовлетворительно»).

При получении неудовлетворительной оценки обучающийся повторно выполняет работу по новой теме или перерабатывает прежнюю. Обучающиеся, не представившие в установленные сроки курсовые работы или не получившие за них положительную отметку, считаются имеющими задолженность, которую они должны ликвидировать.

Необходимо помнить, что оценка за курсовую работу складывается не только из оценки содержания работы, но также по формальным основаниям – оформления и защиты.

Последовательность выполнения основной части курсовой работы

1. Оперативно-тактическая характеристика объекта

В этом разделе необходимо всесторонне проанализировать факторы, способствующие или препятствующие развитию возможного пожара на данном объекте. Краткая оперативно-тактическая характеристика объектов приведена в приложении 4.

Оперативно-тактическая характеристика объекта излагается в следующей последовательности:

- описание конструктивных особенностей объекта;

- анализ технологического процесса производства, его пожарной опасности, применяемых веществ и материалов, вида и величины пожарной нагрузки.

После изучения объекта делается вывод о факторах, способствующих или препятствующих развитию пожара.

В тех случаях, когда обучающиеся выполняют курсовую работу по обслуживаемому действующему объекту, все сведения о нем принимаются по проектной документации, выкопировки из которой прилагаются в Приложении.

2. Определение формы и площади пожара

В инженерных расчетах при прогнозировании обстановки на пожаре площадь пожара определяется, как совокупность простейших геометрических фигур, при этом допускают, что пожарная нагрузка однородная и равномерно размещена в помещениях по всей площади пола, значение линейной скорости одинаковое во всех направлениях развития пожара.

Форма и размеры площади пожара зависят от места его возникновения, линейной скорости и времени распространения горения. Подробное и детальное описание определения площади пожара приведено в методичке «Сборник задач по основам тактики тушения пожаров» [10].

Расчет площади пожара на заданный момент времени целесообразно проводить в следующей последовательности.

Определяется расстояние, которое пройдет фронт пламени за указанный промежуток времени.

При этом в расчетах принимают, что в первые 10 минут свободного развития пожара и после введения первых средств на тушение пожара линейная скорость распространения фронта пламени равна половине значения, указанного в справочниках для соответствующего горючего материала (  = 0.5^.V_р). Если время свободного развития пожара больше десяти минут величину V_р принимают равной ее табличному значению. В этом случае расстояние, на которое переместится фронт пламени, рассчитывают по формуле (2.1).

L_п = 0.5^.V_р^.10 + V_р(t - 10), м                                               (2.1)

где: L_п - расстояние, на которое переместится фронт пламени за указанное время, м;

V_р - линейная скорость распространения горения (м/мин) по пожарной нагрузке (принимается по таблице из «Справочника руководителя тушения пожара» [11]) или приложения 7;

t – время свободного развития пожара, мин.

В формуле (2.1) слагаемое 0.5^.V_л^.10 представляет путь, пройденный пламенем в первые 10 минут развития пожара. Слагаемое V_л(t - 10) – выражает расстояние, на которое переместится фронт пламени, за время свыше 10 минут.

Если расстояние, пройденное фронтом пламени за указанный промежуток времени в данном помещении превышает расстояние от места возникновения горения до открытого дверного проема, следует рассчитать путь пройденный пламенем через открытые дверные проемы. При этом, согласно методичке [10], возможны два варианта:

а) если дверной проем находится в пределах фактической площади пожара в данном помещении S_ф (рис. 2.1), расстояние, которое пройдет фронт пламени, прошедший через дверной проем, в соседнем помещении рассчитывают по формуле (2.2).

Рис. 2.1. Определение пути, пройденного пламенем, прошедшим через открытый дверной проем, когда центр проема находиться в пределах фактической площади пожара.

        , м                                                     (2.2)

где  – проекция расстояния от очага пожара до центра дверного проема на ось, проходящую через стену с проемом, м;

б) если при переходе формы площади пожара из угловой в прямоугольную (когда пламя достигнет стены) дверной проем находится в пределах приращенной площади пожара S_пр (рис. 2.2), расстояние, которое пройдет фронт пламени, прошедший через дверной проем, в соседнем помещении рассчитывают по формуле (2.3).

Рис. 2.2. Определение пути, пройденного пламенем, прошедшим через открытый дверной проем, когда центр проема находиться в пределах приращенной площади пожара.

, м                                                                              (2.3)

где  – проекция расстояния от очага пожара до центра дверного проема на ось, перпендикулярную стене с проемом, м.

После расчета L_П определяется фигура площади пожара. На план здания, выполненный в масштабе, наносят полученные значения L_п во всех помещениях, принимая, что огонь распространяется во всех направлениях равномерно (с одинаковой скоростью) и при достижении фронтом пожара стен помещения геометрическая форма площади пожара изменяется с угловой на прямоугольную.

Полученную фигуру площади пожара разбивают на элементарные фигуры (круг, полукруг, сектор, прямоугольник) и по известным математическим формулам определяют их площади (Табл. 2.1). Полученные значения суммируют и получают значение площади пожара (S_п) на заданный момент времени.

На план здания наносятся площади пожара на заданные моменты времени. Площадь пожара на схеме штрихуется красным цветом с обозначением места возникновения пожара (флажок) и с указанием величины площади. Для каждого момента времени выполняется отдельный чертеж плана здания с указанием площади пожара.

Таблица 2.1

Основные геометрические формы площади пожара

и формулы для ее расчета

Угловая форма. Круг радиусом LП SП = p	Угловая форма. Сектор радиусом LП SП = 0.25 p
Угловая форма. Полукруг радиусом LП SП = 0.5 p	Угловая форма. Сектор радиусом LП SП = 0.75 p
Прямоуголная форма. SП = а	Сложная форма. Прямоугольник и сектор.

3. Расчет материального баланса процесса горения

3.1. Расчет коэффициента избытка воздуха

Коэффициент избытка воздуха (a) определяют по графику (рис. 3.1.1).

Для этого сначала необходимо определить порядковый номер кривой (с № 1 по № 6). С этой целью находят численное значение отношения площади приточных проемов (S₁, м²) к площади пожара (S_П, м²) , на заданный момент времени.

При расположении проемов на одном уровне (например, в помещении имеются только двери) площадь приточных отверстий (S₁) принимается равной нижней 1/3 площади проемов, участвующих в газообмене. При расположении приточных и вытяжных проемов на разных уровнях в качестве площади приточных проемов принимается площадь нижних проемов (дверей.

На втором этапе определяем вид кривой (сплошная или пунктирная линия, рис. 3.1.1). Для этого находят отношение площади пожара на заданный момент времени к площади пола помещения, в котором происходит пожар (S_пола, м²) - .

Затем, по таблице из «Справочника руководителя тушения пожара» [11] или приложения 5 определяют расход воздуха для полного сгорания 1 кг заданного вида пожарной нагрузки ( , м³/кг). Если для заданного вида пожарной нагрузки значение  в справочнике отсутствует, то его необходимо рассчитать по формуле (3.1.1).

                        (3.1.1),

где: w_С, w_H, w_S и w_O - массовые проценты углерода, водорода, серы и кислорода в горючем веществе, %.

Для того чтобы определить коэффициент избытка воздуха по рис. 3.1.1 проводят перпендикуляр к оси абсцисс из точки соответствующей значению  до пересечения с выбранной кривой. Проекция этой точки на ось ординат равна значению коэффициента избытка воздуха (α).

, м3/ кг

Рис. 3.1.1. Зависимость коэффициента избытка воздуха от расхода воздуха на горение. Стрелками показана схема определения a. Номер линии (1) при S₁/S_П < 1/24, (2) при S₁/S_П = 1/18, (3) при S₁/S_П = 1/10, (4) при S₁/S_П = 1/6, (5) при S₁/S_П = 1/4, (6) при S₁/S_П = 1/3. Отношению S_П/S_пола £ 0.25 соответствует пунктирная линия (- - - - -), отношению 0.25 < S_П/S_пола £ 1 соответствует сплошная линия (¾¾¾).

Пример расчета коэффициента избытка воздуха (α).

Рассчитать коэффициент избытка воздуха на пожаре, если площадь пожара равна 50.2 м². Площадь пола помещения, где происходит пожар, составляет 1944 м². В помещении имеются приточные проемы - три наружные двери размером 3 ´ 3 метра и вытяжные проемы - окна. Вид горючей нагрузки - ткань хлопковая.

Решение:

Определяем порядковый номер кривой. Для этого находим отношение площади приточных проемов (S₁) к площади пожара.

На приток будут работать двери. Площадь приточных проемов составит S₁ = 3 ´∙3 ´ 3 = 27 м².

Отношение S₁/S_П = 27/50.2 = 0.54. К полученной величине на рис. 3.1.1 ближе всего значение S₁/S_П = 1/3, соответствующее кривой № 6.

Определяем вид кривой (сплошная или пунктирная). Для этого находим отношение площади пожара к площади пола S_П/S_Пола = 50.2/1944 = 0.026. Полученное значение меньше 1/4. Следовательно для определения a нужно использовать пунктирную линию № 6.

Из таблицы «Справочника руководителя тушения пожара» [11] выбираем значение требуемого расхода воздуха на горение хлопковой ткани, равное  = 3.95 м³/кг.

По графику рис. 3.1.1 определяем коэффициент избытка воздуха. Его значение составит α = 7.5.

3.2. Расчет объема воздуха

Расчёт объема воздуха, необходимого для полного сгорания заданного количества сложного вещества переменного состава при нормальных условиях, проводится по формуле (3.2.1).

, м³                           (3.2.1)

где: ω_С, ω_Н, ω_S и ω_О - массовые проценты углерода, водорода, серы и кислорода в горючем веществе, %;

m - заданное количество горючего вещества, кг;

a - коэффициент избытка воздуха, рассчитанный в п. 3.1.

Полученное значение объёма воздуха, рассчитанное при нормальных условиях, пересчитывается на заданные условия по формуле (3.2.2).

, м³,                                                        (3.2.2)

где:

- объем воздуха необходимый для сгорания заданного количества вещества при нормальных условиях, м³;

Р_ну - давление при нормальных условиях, равное 101325 Па;

Т_ну - температура при нормальных условиях, равная 273 К;

Р - заданное по условию давление, Па;

Т - заданная по условию температура, К.

3.3. Расчет объема и состава продуктов горения

Расчет объема и состава компонентов продуктов горения проводится на каждый момент развития пожара.

Общий объём выделяющихся продуктов горения сложных веществ переменного состава складывается из объёмов компонентов продуктов горения. При этом влага, содержащаяся в веществе увеличивает объём образующихся продуктов горения за счет дополнительного образования водяного пара. Содержащийся в составе горючего вещества кислород приводит к снижению количества азота в продуктах горения.

Объемы продуктов, образующиеся при сгорании 1 кг горючего вещества, вычисляются по формулам (3.3.1) – (3.3.4) или по таблице приложения 6.

, м³                                                           (3.3.1)

, м³                                                             (3.3.2)

, м³                                 (3.3.3)

, м³ (3.3.4)

где: ω_С, ω_Н, ω_О, ω_N, ω_S, ω_W - массовые проценты углерода, водорода, кислорода, азота, серы и влаги в горючем веществе, %.

Если коэффициент избытка воздуха больше единицы (a > 1), то в продуктах горения кроме перечисленных в формулах (3.3.1 – 3.3.4) веществ будет содержаться воздух, не принявший участие в реакции горения. Его объем рассчитывается по формуле (3.3.5).

, м³ (3.3.5)

Здесь ω_С, ω_Н, ω_О, ω_S массовые проценты, соответственно, углерода, водорода, кислорода и серы в горючем веществе.

Общий объём продуктов горения, выделяющихся при сгорании 1 кг вещества в нормальных условиях, определяют, суммируя объёмы компонентов продуктов горения (3.3.6).

, м³,          (3.3.6)

где: - объёмы газов (углекислого газа, водяного пара, оксида серы, азота и избыточного воздуха), образующихся при сгорании 1 кг горючего вещества при нормальных условиях.

Общий объём продуктов горения, образующихся при сгорании 1 кг горючего вещества, пересчитывают на заданное количество вещества (m), используя формулу (3.3.7).

, м³                                                               (3.3.7)

Затем находят объём продуктов горения при заданных условиях по формуле (3.3.8).

, м³                                                       (3.3.8)

где: - объем продуктов горения, выделившейся при сгорании заданного количества вещества при нормальных условиях, м³;

Р_ну - давление при нормальных условиях, равное 101325Па;

Т_ну - температура при нормальных условиях, равная 273 К;

Р - заданное по условию давление, Па;

Т - заданная по условию температура, К.

Объёмы компонентов продуктов горения, образующихся из заданной массы горючего вещества при заданных условиях, определяются по формулам (3.3.9) – (3.3.14).

                                                                                 (3.3.9)

, м³;                                                 (3.3.10)

, м³                                                           (3.3.11)

, м³                                                              (3.3.12)

, м³                                                               (3.3.13)

, м³                                                           (3.3.14)

Процентный состав компонентов продуктов горения определяется по соотношениям (3.3.15) – (3.3.19), принимая их общий объём  за 100 %.

, %                                                           (3.3.15)

, %                                                           (3.3.16)

, %                                                          (3.3.17)

, %                                                          (3.3.18)

, %                                                      (3.3.19)

4. Расчет низшей теплоты сгорания

и температуры горения

4.1. Расчет низшей теплоты сгорания

Для сложных веществ переменного состава, находящихся в твёрдом и жидком агрегатных состояниях, а также сложных веществ постоянного состава, теплоту сгорания рассчитывают по формуле Д.И. Менделеева (4.1.1). Вычисления проводят с использованием массовых процентов элементов, входящих в состав молекулы горючего вещества.

 = 339.4×ω_С + 1257×ω_Н – 108.9(ω_О + ω_N – ω_S) – 25.1(9×ω_Н + ω_W), (кДж/кг)                                                                                                   (4.1.1)

где: 339.4; 1257; 108.9; 25.1; 9 – постоянные безразмерные коэффициенты;

ω_С, ω_Н, ω_О, ω_N, ω_S, ω_W - массовые проценты углерода, водорода, кислорода, азота, серы и влаги в горючем веществе, %.

4.2. Расчет температуры горения

Максимальная температура, до которой нагреваются продукты горения, называется температурой горения.

Пример расчета температуры горения.

Рассчитать действительную температуру горения каменного угля следующего состава, масс. %: углерод - 75; водород – 4.5; кислород – 3.5; азот - 2; сера- 4.5; влага - 3; зола (A) – 7.5. Горение протекает с коэффициентом избытка воздуха 1.3. Потери тепла излучением составляют 15 % от низшей теплоты сгорания.

Дано: Каменный уголь: ω_C = 75 %, w_Н = 4.5 %, w_О = 3.5 %, w_N = 2 %, w_S = 4.5 %, w_W = 3 %, w_A = 7.5 %; a =1.3. Q_пот = 0.15

Найти: Т_г

Решение:

По формуле Д.И.Менделеева находим низшую теплоту сгорания каменного угля.

Q_н= 339.4×ω_С + 1257×ω_Н – 108.9(ω_О + ω_N – ω_S) – 25.1(9×ω_Н + ω_W) =

= 339.4×75 + 1257×4.5 – 108.9 (3.5 + 2 – 4.5) – 25.1(9×4.5 + 3) =

 = 29910.8 кДж/кг

Определяем количество тепла, затраченного на нагрев продуктов горения.

Q_ПГ = Q_Н - Q_пот = Q_Н - 0.15  = 0.75 Q_Н =

= 0.85 29910.8 = 25424 кДж/кг

Рассчитываем объём компонентов продуктов горения 1кг каменного угля при нормальных условиях по формулам (3.3.1 – 3.3.4).

 = 1.86 75/100 = 1.39 м³/кг

 = 0.7 4.5/100 = 0.03 м³/кг

 = (11.2 4.5 + 1.24 3)/100 = 0.54 м³/кг

 =

= [7 75 + 21 4.5 + + 2.63(4.5 – 3.5) + 0.8 2]/100 = 6.25 м³/кг

 =

= 0.267[75/3 + 4.5 + (4.5 – 3.5)/8] (1.3 – 1) = 2.37 м³/кг

Определяем общий объем продуктов горения.

 =

=1.39 + 0.54 + 0.03 + 6.25 + 2.37 = 10.58 м³/кг.

Рассчитываем среднюю энтальпию единицы объёма продуктов горения:

Рассчитываем температуру горения каменного угля, используя данные таблицы приложения 8, методом последовательных приближений. Проведенный расчет показал, что в продуктах горения наибольшее количество составляет N₂ (6.25 м³/кг). Поэтому принимаем, что именно ему соответствует расчётное значение средней энтальпии (2403 кДж/м³). По таблице находим ближайшее значение (2335.5 кДж/м³), которому соответствует температура горения 1873 К. Наличие в продуктах горения СО₂, SO₂, H₂O понижает температуру горения (приблизительно на 100 К). Таким образом, в первом приближении принимаем температуру горения, равную 1773 К. При этой температуре проводим расчёт энтальпий компонентов продуктов горения.

Т_г,1 = 1773 К.

= 1.39 × 3505.7 = 4872 кДж/м³

= 0.54 × 2781.3 = 1502 кДж/м³

= 0.03 × 3488.2 = 104. кДж/м³

= 6.25 × 2176.7 = 13604 кДж/м³

= 2.37 × 2194.7 = 5201 кДж/м³

Определяем общую энтальпию продуктов горения.

S∆Н_пг,1 = 4872 + 1502 + 104 + 13604 + 5201 = 25285 кДж/м³

Общая энтальпия продуктов горения при температуре 1773 К меньше значения Q_пг (25424 кДж/м³). Поэтому повышаем температуру на 100 К и повторяем расчёт во втором приближении при Т_г,2 = 1873 К.

= 1.39 × 3771.4 = 5242 кДж/м³

= 0.54 × 3004.2 = 1622 кДж/м³

= 0.03 × 3747.5 = 112 кДж/м³

= 6.25 × 2335.5 = 14597 кДж/м³

= 2.37 × 2355.2 = 5582 кДж/м³

S∆Н_пг,2 = 27156 кДж/м³

Общая энтальпия продуктов горения при температуре 1873 К больше значения Q_пг (25424 кДж/м³).

Таким образом, найдены два значения общей энтальпии продуктов горения каменного угля, одно из которых больше значения теплоты, пошедшей на нагрев продуктов горения, а другое – меньше ее. При этом разность соответствующих температур составляет 100 К.

Температуру горения каменного угля находим методом линейной интерполяции по формуле

= 1780 К.

Ответ: действительная температура горения каменного угля в заданных условиях составляет 1780 К.

5. Расчет параметров пожара

5.1. Определение приведенной массовой скорости выгорания

Приведенная массовая скорость выгорания – это количество вещества или материала, выгорающее с единицы площади поверхности в единицу времени - V_м.пр. (кг/м² ∙с).

Приведенная массовая скорость выгорания определяется исходя из вида горючего материала по таблицам приложения 7 или «Справочника руководителя тушения пожара» [11].

Если массовая скорость выгорания дана в кг/(м²∙мин), ее необходимо перевести в кг/(м²∙с), разделив табличное значение на 60.

5.2. Расчет плотности теплового потока

Плотность теплового потока – это количество тепла, проходящее через 1 м²  изотермической поверхности за единицу времени (q, Вт/м²).

Плотность теплового потока определяется по формуле (5.2.1).

                                                       (5.2.1)

где: h - коэффициент химического недожога;

V_м.пр – приведенная массовая скорость выгорания, кг/(м² с);

S_п – площадь пожара на определенный момент времени, м²;

 – массовая низшая теплота сгорания вещества, Дж/кг;

S_огр – площадь поверхности ограждающих конструкций, м²;

Значения h и V_м.пр определяются, исходя из вида горючего материала из таблиц приложений 5 и 7 или «Справочника руководителя тушения пожара» [11]. Величина  рассчитывается по формуле (4.1.1), исходя из состава горючего материала.

Площадь поверхности ограждающих конструкций рассчитывают по формуле (5.2.2).

S_огр = S_пола + S_{потолка} + S_стен - S_{проемов}, м²                             (5.2.2)

Если горючая нагрузка в помещении неоднородна, то η, V_м.пр.,  принимаются как средневзвешенные значения.

5.3. Определение температуры среды в помещении

Температура внутреннего пожара определяется по номограмме (рис. 5.3.1) и рассчитанным значениям q, a и t. Определение проводится на каждый заданный момент развития пожара.

Методика определения среднеобъемной температуры при пожаре в помещении по номограмме.

Из точки на оси q, соответствующей рассчитанному значению плотности теплового потока q, провести прямую линию, параллельно ближайшей линии зависимости t_П = f(q), до пересечения с осью t_П.

Затем из полученной точки провести кривую подобную ближайшей линии зависимости t_П = f(a) до пересечения до пересечения с вертикальной линией, соответствующей рассчитанному значению коэффициента избытка воздуха.

Из полученной точки провести горизонтальную линию до пересечения с вертикальной линией, соответствующей времени 30 минут.

Далее из полученной точки провести линию, подобную ближайшей линии зависимости t_П = f(t), до пересечения с вертикальной линией, соответствующей заданному времени развития пожара.

Из полученной точки провести горизонтальную линию до пересечения с осью t_П. Полученная точка соответствует температуре среды в помещении.

Рис. 5.3.1. Номограмма для определения температуры среды при пожаре в помещении

5.4. Определение плотности наружного воздуха

Плотность наружного воздуха может быть определена и по формуле (5.4.1).

                                                                                   (5.4.1)

где: 354 – постоянная величина;

Т_В – температура окружающего воздуха, К.

5.5. Определение плотности продуктов горения

Плотность продуктов горения может быть рассчитана по формуле (5.4.2).

                                                                                   (5.4.2)

где: 354 – постоянная величина;

Т_п – температура среды в помещении, где произошел пожар, К.

5.6. Определение положения нейтральной зоны

Как при описании температурного режима пожара в помещении, так и для расчета параметров газообмена (высоты нейтральной зоны, интенсивности газообмена) при выполнении данной курсовой работы использована наиболее простая интегральная модель, которая имеет дело со среднеобъемными параметрами (температурой, концентрацией дыма и ядовитых компонентов газовой среды). Недостатком такой модели является весьма приблизительный учет пространственных зависимостей опасных факторов пожара.

Под нейтральной зоной (плоскостью равных давлений) понимается плоскость в помещении, где происходит пожар, в которой избыточное давление равно нулю.

Расчет положения нейтральной зоны производят на три момента времени.

Если приточные и вытяжные проемы расположены на одном уровне, то высота нейтральной зоны определяется по формуле (5.6.1).

                                                             (5.6.1)

где: h_н.з – высота нейтральной зоны, м;

H_пр  - высота наибольшего проема, м;

r_в –плотность воздуха, кг/м³;

r_пг – плотность продуктов горения, кг/м³.

Если проемы расположены на разных уровнях, то высота нейтральной зоны определяется по формуле (5.6.2).

                                                       (5.6.2)

где: h_НЗ - высота нейтральной зоны, м;

Н_П - высота наибольшего приточного проема, м;

Н - расстояние между центрами приточных и вытяжных проемов, м.

 - плотность воздуха, кг/м³_;

- плотность продуктов горения, кг/м³;

S₁ - площадь приточных проемов, м²;

S₂- площадь вытяжных проемов, м²;

Для определения Н выполняется отдельный рисунок в тексте курсовой работы с указанием размеров приточных и вытяжных проемов. Например, высота дверного проема составляет 2 м, высота оконного проема составляет 1.4 м. Окно расположено на высоте 0.7 м от уровня пола (рис. 5.6.1).

Рис. 5.6.1. Схема определения расстояния между центрами приточных и вытяжных проемов.

В этом случае величина Н составит Н = 0.7 + (1.4/2) – (2/2) = 0.4 м.

Основываясь на полученном значении высоты нейтральной зоны, принимается решение о необходимости защиты органов дыхания личного состава, работающего на пожаре. Кроме того, принимается решение о необходимости изменения положения нейтральной зоны.

В курсовой работе курсанты выполняют чертежи вертикального разреза здания (разрез 1-1) через помещение, в котором происходит пожар, на которых указывают положение плоскости равных давлений.

5.7. Определение интенсивности газообмена

Интенсивностью газообмена - I_г, [кг/(м²∙с)] называется количество воздуха, притекающее в единицу времени к единице площади пожара.

Различают требуемую (I_г^тр) и фактическую (I_г^ф) интенсивности газообмена. Требуемая интенсивность газообмена показывает, какое количество воздуха должно притекать в единицу времени к единице площади пожара для обеспечения полного сгорания материала. Поскольку полное сгорание в условиях пожара практически никогда не достигается, то I_г^тр характеризует удельный расход воздуха, при котором возможна максимальная полнота сгорания горючего материала.

Фактическая интенсивность газообмена характеризует фактический приток воздуха на пожаре, а, следовательно, полноту сгорания, плотность задымления, интенсивность развития и распространения пожара и другие параметры.

Расчет требуемой и фактической интенсивности газообмена производим на три момента времени.

Требуемая интенсивность газообмена рассчитывается по формуле (5.7.1).

                                                     (5.7.1)

где: I_Г^ТР - требуемая интенсивность газообмена, кг/(м² с);

V_м.пр - приведенная массовая скорость выгорания, кг/(м² с);

V_в⁰ - теоретически необходимый расход воздуха, м³/кг;

 - плотность наружного воздуха, кг/м³.

Фактическая интенсивность газообмена рассчитывается по формуле (5.7.2).

          (5.7.2)

где:  - фактическая интенсивность газообмена, кг/(м² с);

m - коэффициент учитывающий пропускную способность проема, принимается равным 0.65;

r_в - плотность наружного воздуха, кг/м³;

r_пг - плотность продуктов горения, кг/м³;

S₁ - площадь приточных проемов, м²;

S_п - площадь пожара на определенный момент времени, м²;

g - ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с²;

h₁ - расстояние от центра приточного проема до нейтральной зоны, м (для определения h₁ выполняется отдельный рисунок в тексте курсовой работы, с указанием размеров приточного проема и высоты нейтральной зоны).

При расположении проемов на одном уровне величина h₁ рассчиты- вается по формуле (5.7.3).

h₁ = 0.5h_НЗ                                                                  (5.7.3)

Формула (5.7.3) используется также в случае, когда остекление оконных проемов не нарушено, то есть при температуре пожара ниже 300 ^оС.

При расположении приточных и вытяжных проемов на разных уровнях и высоте нейтральной зоны меньше высоты приточного проема (h_НЗ < H_ПР) величина h₁ также рассчитывается по формуле (5.7.3). Если нейтральная зона располагается выше приточного проема (h_НЗ > H_ПР) величина h₁ рассчиты-вается по формуле (5.7.4).

h₁ = h_НЗ - 0.5H_ПР                                                         (5.7.4)

5.8. Определение количества дыма, выделяемого в помещении

Количество дыма, выделяемого в помещении, определяется на три момента времени по формуле (5.8.1).

                                  (5.8.1)

где: V_gⁱ - объем дыма, выделяемого с площади горения, м³/с;

φ - коэффициент пропорциональности, принимаемый 1 - 1.2;

V_м.пр - приведенная массовая скорость выгорания, кг/(м²∙с);

 - количество продуктов горения, выделяемое при сгорании 1 кг горючего, м³/кг;

 - площадь пожара на определенный момент времени, м²;

Т_П- температура пожара в определенный момент времени, К;

Т₀ - начальная температура, К.

5.9. Определение количества дыма, удаляемого из помещения

Объем дыма, удаляемого из помещения, определяется на три момента времени по формуле (5.9.1).

                            (5.9.1)

где: V_удⁱ - объем дыма, удаляемого из помещения, м³/с;

μ - коэффициент, учитывающий расход воздуха через вытяжные проемы, принимается равным 0,65;

S₂ - площадь вытяжных проемов, м²;

g - ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с²;

- плотность наружного воздуха, кг/м³;

- плотность продуктов горения, кг/м³;

h₂ - расстояние от оси (центра) вытяжного отверстия до нейтральной зоны (для определения h₂ выполняется отдельный рисунок в тексте курсовой работы, с указанием размеров вытяжного проема и высоты нейтральной зоны), м.

При расположении проемов на одном уровне величина h₂ рассчитывается по формуле (5.9.2).

h₂ = 0.5(Н_ПР - h_НЗ)                                                                (5.9.2)

Формула (5.9.2) используется также в случае, когда остекление оконных проемов не нарушено, то есть при температуре пожара ниже 300 ^оС.

При расположении приточных и вытяжных проемов на разных уровнях величина h₂ рассчитывается по формуле (5.9.3).

h₂ = h - h_НЗ + 0.5с                                                                 (5.9.3)

Здесь c - высота оконного проема, h – расстояние от уровня пола до нижнего края оконного проема.

Заключение

По результатам выполненных расчетов параметров развития пожара необходимо сделать выводы; описать факторы, способствующие распространению горения.

Приложения

Приложение 1