Определить уровень радиации в точке выхода на момент выхода из зараженной зоны.

По табл. 1.12 на границах зоны заражения через 1 ч после взрыва уровень радиации равен 8 Р/ч. Время выхода из зараженной зоны пешими колоннами – 25,39 ч, после взрыва, автотранспортом – 25,05 ч.

За это время уровень радиации в точке выхода из зараженной дозы составит:

P_25,39= P₁∙(25,39/1)^-1.2 = 8∙(25,39)^-1.2 = 0,165 Рад/ч.

P_25,05= P₁∙(25,05/1)^-1.2 = 8∙(25,05)^-1.2 = 0,168 Рад/ч

Определить поглощенную дозу, которая может быть получена людьми за время эвакуации

Мощность дозы на местности к концу пребывания в защитном сооружении (через 25 ч.) составляет 18,4 рад/ч.

При эвакуации пешими колоннами:

     Д_ЭВ= 0.5∙P₂₅∙T_ЭВ = 0,5∙18,4∙0,39 = 3,59 рад,

При эвакуации автотранспортом (с учётом коэффициента ослабления внешней радиации при нахождении в автотранспорте К_ОСЛ = 2):

Д_ЭВ = 0.5∙P₂₅∙T_ЭВ/2 = 0,5∙18,4∙0,05/2 = 0,23 рад.

Определить суммарную дозу, которая может быть получена людьми за время нахождения на зараженной территории.

Общая доза внешнего облучения будет складываться из дозы за время выпадения РО (Д_РО1), дозы за время от конца выпадения РО и до начала пребывания в защитном сооружении(Д_РО2), дозы за время пребывания в защитном сооружении (Д_ПРУ), дозы за время эвакуации из заражённой зоны (Д_ЭВ)

Рассчитаем дозы Д_РО1, Д_РО2 с учетом того, что время выпадения РО 0,1 ч, время конца выпадения РО 0,23 ч и люди укрылись в защитном сооружении через 1 ч после взрыва.

Д_РО1=0,5∙P_0,23∙tвып = 0,5∙4462,6 ∙0,13=290,07 рад

Д_РО2=5∙P_0,23 ∙0,23 ^1.2∙(0,23 ^-0.2 – 1 ^-0.2)= 1289,7 рад.

P₁= P₀∙1^-1.2 = 765∙1^-1.2 = 765 рад/ч.

Дпру=5Р₁Т₁^1.2(Т_н^-0.2-Т_к^-0.2)/10=5*765*1^1,2∙(1^-0.2–25^-0.2)/10= 179,8 рад

При эвакуации пешими колоннами:

Д = Д_РО1 +Д_РО2+ Д_ПРУ+Д_ЭВ =290,07+1289,7+179,8+3,59=1763,16 рад=17,63 Гр

При эвакуации на транспорте:

     Д = Д_РО1 +Д_РО2+ Д_ПРУ +Д_ЭВ = 290,07+1289,7+179,8+0,23 = 1759,8 рад=17,6 Гр

Вывод: В данных условиях люди получат 4-ую степень поражения, то есть крайне тяжёлую лучевую болезнь (быстрый летальный исход), которая проявляется от 7 Гр и более. В данных условиях люди погибнут от большой дозы проникающей радиации, даже не добравшись до защитного сооружения с очень слабым коэффициентом ослабления.

Раздел 2. Оценка химической обстановки при аварии на химически опасном объекте.

Вариант 1

2.1. Определить размеры и форму очага заражения (глубину и ширину распространения зараженного воздуха).

Такие расчеты производятся при прогнозировании химической обстановки в результате аварий на химически опасных объектах с выбросом в окружающую среду сильно действующих ядовитых веществ (АХОВ).

2.1.1 Последовательность расчета методом коэффициентов.

2.1.1.1 Метеорологическую обстановку определяют по прогнозу или фактически уточняют на момент аварии. Параметры метеорологической обстановки включают:

· Направление и скорость ветра: 3 м/с;

· Температуру воздуха и почвы в районе аварии: 20 ^oC;

· Степень вертикальной устойчивости атмосферы: изотермия;

2.1.1.2 Т.к. аммиак – низкокипящее жидкое АХОВ: T_кип = -33,4 ^oC (табл. 2.6), то для него возможная величина радиуса района аварии 0.5 км.

2.1.1.3 Определение времени испарения АХОВ.

Время испарения АХОВ с площади его разлива определяется по формуле:

(2.1), где

Т_и=(0,681∙0.05)/(0.025∙1,67∙1,0) =0,82 ч

2.1.1.4 Рассчитываем ожидаемую глубину зоны заражения с пороговой концентрацией. Определяем эквивалентные количества АХОВ в первичном ( ) и вторичном ( ) облаках:

Q₁ = K₁∙K₃∙K₅∙K₇∙Q₀ (2.2),где

Q₁ = 0,18∙0,04∙0,23∙1,0∙30 = 0,05 т;

Q₂ = ((1 – K₁)∙K₂∙K₃∙K₄∙K₅∙K₆∙K₇∙Q₀)/(r∙h)(2.3),где

Q₂ = ((1 – 0,18)∙0,025∙0,04∙1,67∙0,23∙0,82∙1,0∙30)/(0,681∙0,05) =0,23 т;

По табл. 2.4 находим глубины заражения Г₁ и Г₂ (ветер 4 м/с), используя линейную интерполяцию ближайших значений:

Г₁ = 0,48 км,

Г₂ = 0,32 км

Исходя из этих глубин полная глубина заражения

Г_п = Г_макс + 0.5∙Г_мин                    (2.4)

Г_п = 0,48 + 0.5∙0,32=0,64 км;

Предельно возможную глубину переноса воздушных масс рассчитывают по формуле:

Г_в = u_n∙Т_и (2.5), где u_n=18 км/ч - скорость переноса переднего фронта зараженного воздуха (табл. 2.1), Т_и–  время от начала аварии;

Г_в = 18∙0,82= 14,76 км

За окончательную расчетную глубину зоны заражения принимаем меньшее из значений Г_п и Г_в. Следовательно, Г = Г_п = 0,64 км.

2.1.1.5 Расчет величины площади возможного и фактического заражения

возможное: S_в = 8,72∙10^-3∙Г²∙j (2.6),где - угловой размер зоны заражения (табл. 2.2), °;

                       S_в = 8,72∙10^-3∙0,64²∙45 = 0,16 км²,

              фактическое: S_ф = К_в∙Г²∙Т_и^0.2 (2.7),где

                       S_ф = 0,133∙0,64²∙0,82^0.2 = 0,05 км²

2.2. Определить время подхода зараженного воздуха к объекту.

Время подхода переднего фронта зараженного воздуха к объекту определяется скоростью переноса переднего фронта зараженного воздуха (табл. 2.1) - u_п (в км/ч) при имеющейся степени вертикальной устойчивости атмосферы:

Т_п = R/u_п   (2.9)

Т_п = 0,8/5 = 0,16 ч. = 9мин 35 сек

Вывод: При открытом хранении низкокипящих жидких АХОВ (темп.кип. аммиака –33,4^oC), общей массой до 100 т возможная величина радиуса аварии составляет 0.5 км. Время продолжительности действия аммиака во время его испарения составит 0,82 ч. Расчётная глубина заражения 0,64 км. Фактическая зона заражения 0,05 км². Время подхода переднего фронта зараженного воздуха к объекту 9 мин 35 сек. За данный промежуток времени возможна эвакуация населения, также требуется информационное предупреждение людей. Использование защитных средств, герметизация помещений и использование защитных сооружений снизит риск заражения вредными веществами.