Студопедия КАТЕГОРИИ: АвтоАвтоматизацияАрхитектураАстрономияАудитБиологияБухгалтерияВоенное делоГенетикаГеографияГеологияГосударствоДомЖурналистика и СМИИзобретательствоИностранные языкиИнформатикаИскусствоИсторияКомпьютерыКулинарияКультураЛексикологияЛитератураЛогикаМаркетингМатематикаМашиностроениеМедицинаМенеджментМеталлы и СваркаМеханикаМузыкаНаселениеОбразованиеОхрана безопасности жизниОхрана ТрудаПедагогикаПолитикаПравоПриборостроениеПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРадиоРегилияСвязьСоциологияСпортСтандартизацияСтроительствоТехнологииТорговляТуризмФизикаФизиологияФилософияФинансыХимияХозяйствоЦеннообразованиеЧерчениеЭкологияЭконометрикаЭкономикаЭлектроникаЮриспунденкция |
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СПИРАЛЬНОГО СВЕРЛА
Задание:
Рассчитать и сконструировать спиральное сверло из быстрорежущей стали с коническим хвостовиком для сверления под последующую технологическую операцию. Диаметр сверла выбрать исходя из технологического назначения отверстия. Обрабатываемый материал: Сталь 30ХГС. Предел прочности: σв = 850 МПа. Глубина сквозного отверстия: l = 10 мм. Назначение сверления: d = 37 мм.
Решение:
Материал рабочей части сверла принимаем быстрорежущую сталь Р6М5 (табл. 1, [1], стр. 34), материал хвостовика принимаем сталь 45.
2.1 Определение наружного диаметра D. Для сверления отверстия d = 38,1 мм принимаем диаметр сверла равным D = 37 мм ГОСТ 10903-77 (табл. 41, [2], стр. 145).
2.2 Определяем режим резания. При сверлении стали с пределом прочности σв = 850 МПа подачу на оборот принимаем равной: Sо = 0,3 мм/об (табл. 25, [2], стр. 276). Скорость главного движения резания, допускаемая режущими свойствами сверла: , ([2], стр. 276)
Cv = 9,8; qv = 0,4; xv = 0; yv = 0,5; m = 0,2 – при Sо > 0,2 мм/об и охлаждении (табл. 28, [2], стр. 278); T – период стойкости сверла, для сверла диаметром D = 37 мм при обработке конструкционной стали сверлом из быстрорежущей стали принимаем T=70 мин (табл. 30, [2], стр. 279); Kv – общий поправочный коэффициент на скорость резания, учитывающий фактические условия резания:
, ([2], стр. 276)
KМv – поправочный коэффициент, учитывающий обрабатываемый материал:
, (табл. 1, [2], стр. 261) KГ = 1,0; nv = 1 (табл. 2, [2], стр. 262); σв = 800 МПа.
,
KИv – поправочный коэффициент, учитывающий материал инструмента, для сверла из быстрорежущей стали Р18 принимаем KИv = 1,0 (табл. 6, [2], стр. 263); Klv – поправочный коэффициент, учитывающий глубину сверления, принимаем Klv = 1,0 (табл. 31, [2],стр. 280);
,
.
2.3 Определяем осевую составляющую силы резания по формуле:
, ([1], стр. 13)
CP = 68; xP = 1,0; yP = 0,7 (табл. 32, [2], стр. 281); KP – поправочный коэффициент на осевую составляющую силы резания
, ([2], стр. 280)
, ([2], стр. 264)
nP = 0,75 (табл. 9, [2], стр. 264).
,
,
.
2.4 Определяем момент сил сопротивления резанию (крутящий момент) по формуле: , ([1], стр. 13)
CM = 0,0345; xM = 2,0; yM = 0,8 – для конструкционной стали с пределом прочности σв = 850 МПа (табл. 32, [2], стр. 281); .
,
2.5 Определяем номер конуса Морзе хвостовика. Момент трения между хвостовиком и втулкой определяется по формуле:
, ([1], стр. 13)
Приравниваем момент трения к максимальному моменту сил сопротивления резанию, т. е. к моменту, создающемуся при работе затупившимся сверлом, который увеличивается до 3 раз по сравнению с моментом, принятым для нормальной работы сверла. Следовательно, 3×Мс.р. = Мтр . Средний диаметр конуса хвостовика определяется по формуле: dср = (D1 + d2)/2,
, ([5], стр. 192)
Θ = 1о26'16'' – половина угла конуса (конусность равна 0,05020; sin Θ = 0,0251), ([1], стр. 14); μ = 0,095 – коэффициент трения стали по стали ([1], стр. 14); ∆Θ = 5' – отклонение угла конуса ([1], стр. 14).
,
По ГОСТ 25557 – 82 выбираем ближайший больший конус, т. е. конус Морзе № 3 с лапкой ([2] стр. 150), со следующими основными конструктивными размерами: D1 = 24,1 мм; d2 = 19,1 мм; l3 = 94 мм; l4 = 99 мм.
2.6 Определяем длину сверла. Общую длину сверла L, длину рабочей части lо, длину хвостовика lх и длину шейки l2 принимаем по ГОСТ 2092 – 77 (табл. 40, [2], стр. 137). L = lо + lх + l2 = 195 + 99 + 13 = 232 мм.
Рис. 2. Сверло спиральное с коническим хвостовиком
2.7 Определяем геометрические и конструктивные параметры рабочей части сверла. Форму заточки принимаем ДП (двойная с подточкой перемычки) (табл. 43, [2], стр. 151). Угол наклона винтовой канавки ω = 31°. Углы между режущими кромками: 2φ = 118°; 2φо = 70°. b = 2,5 мм. Задний угол α = 12°. Угол наклона поперечной кромки ψ = 55°. Размеры подточенной части перемычки: a = 1,5 мм, l = 2,5 мм. Шаг винтовой канавки: H = π × D/tg ω = 3,14 × 37/tg30° = 201,3 мм.
Рис. 4. Форма и размеры заточки вершины сверла
2.8 Толщину сердцевины сверла выбираем в зависимости от диаметра сверла. Для сверла диаметром D = 37 мм толщину сердцевины у переднего конца принимаем: dс = 0,14 × D = 0,14 × 37 = 5,18 мм , ([1], стр. 14) Принимаем это утолщение равным 5 мм.
2.9 Обратную конусность сверла (уменьшение диаметра по направлению к хвостовику) на 100 мм длины рабочей части для сверла диаметром D = 37мм принимаем равной 0,12 мм ([1], стр. 14).
2.10 Ширину ленточки (вспомогательной задней поверхности лезвия) fо и высоту затылка по спинке K выбираем в соответствии с диаметром сверла D. Принимаем fо = 0,4 мм; K = 0,9 мм (табл. 44, [2], стр. 151).
2.11 Ширина пера:
B = 0,58 × D = 0,58 × 37 = 21,46 мм , ([1], стр. 14)
2.12 Геометрические элементы профиля фрезы для фрезерования канавки сверла определяем упрощенным аналитическим методом. Больший радиус профиля:
, ([5], стр. 193)
,
,
при отношении толщины сердцевины dс к диаметру сверла D, равном 0,14, Cr = 1; ,
Dф – диаметр фрезы. При Dф = 13 × ÖD, Cф = 1. Следовательно, R0 = 0,477 × 1 × 1 × 37 = 17,649 мм. Меньший радиус профиля Rк = Cк × D, где Cк = 0,015 × ω0,75 = 0,015 × 310,75 = 0,197. Следовательно, Rк = 0,197 × 37= 7,289 мм. Ширина профиля B = R0 + Rк = 17,649 + 7,289 = 24,938 мм.
2.13 Устанавливаем основные технические требования и допуски на размеры сверла (по ГОСТ 885 – 77*). Предельные отклонения диаметров сверла D = 37h9(-0,043) мм. Допуск на общую длину и длину рабочей части сверла равен удвоенному допуску по 14-му квалитету с симметричным расположением предельных отклонений по ГОСТ 25347 – 82. Предельные отклонения размеров конуса хвостовика устанавливают по ГОСТ 2848 – 75* (степень точности AT8). Радиальное биение рабочей части сверла относительно оси хвостовика не должно превышать 0,15 мм. Углы 2φ = 118° ± 2°; 2φ0 = 70°+5°. Угол наклона винтовой канавки ω = 31°-2°. Предельные отклонения размеров подточки перемычки режущей части сверла +0,5 мм. Твёрдость рабочей части сверла 63 – 66 HRCэ, у лапки хвостовика сверла 32 – 46,5 HRCэ.
|
||
Последнее изменение этой страницы: 2018-04-12; просмотров: 887. stydopedya.ru не претендует на авторское право материалов, которые вылажены, но предоставляет бесплатный доступ к ним. В случае нарушения авторского права или персональных данных напишите сюда... |